Девятиэтажный жилой дом с встроенными помещениями

Скачать работу - Девятиэтажный жилой дом с встроенными помещениями

Поэтому в круг требований, предъ я вл я емых к архитектуре нар я ду с функциональной с функциональной целесообразностью, удобством и красотой вход я т требовани я технической целесообразности и экономичности. Кроме рациональной планировки помещений, соответствующим тем или иным функциональным процессам удобство всех зданий обеспечиваетс я правильным распределением лестниц, лифтов, размещением оборудовани я и инженерных устройств (санитарные приборы, отопление, вентил я ци я ). Таким образом, форма здани я во многом определ я етс я функциональной закономерностью, но вместе с тем она строитс я по законам красоты.

Сокращение затрат в архитектуре и строительстве осуществл я етс я рациональными объемно - планировочными решени я ми зданий, правильным выбором строительных и отделочных материалов, облегчением конструкции, усовершенствованием методов строительства.

Главным экономическим резервом в градостроительстве я вл я етс я повышение эффективности использовани я земли. 1.1.1 Согласно задани я на дипломный проект на тему: 9-этажный 744-квартирный жилой дом с встроенными парикмахерской, Бюро путешествий и магазином исходными данными я вл я ютс я : 1) 2) я (см. схему 1). 3) я жилого дома (см. схему 2). Жилой дом расположен в 11-ом квартале города Северск Томской области, главным фасадом выходит на главный проспект города - проспект Коммунистический и ул.

Солнечна я . Климат региона резко континентальный, относитс я к 1-му климатическому району с минимальной зимней температурой - 45°C. Площадка строительства попадает на территорию, застроенную ранее частными домами. Жилой дом относитс я к многоэтажным жилым домам секционного типа: · я по степени долговечности = 1, · я по степени огнестойкости = 1, · я дчик - Акционерное общество 'Химстрой', · · я труба d=400 мм. · · · я и покрыти я - сборные железобетонные, · 1.2 1.2.1 Общее положение По мере развити я типизации проектировани я и индустриализации строительство жилых зданий приобрело огромные масштабы.

Решаетс я важнейша я задача социальной значимости - обеспечить каждую семью отдельной квартирой. При этом жилищное строительство осуществл я етс я в комплексе с учреждени я ми повседневного культурно бытового обслуживани я . Границей микрорайонов я вл я ютс я улицы.

Поэтому при проектировании жилого дома предусматриваютс я широкие улицы, тротуары, обеспечивающие свободный проход людей, а также в случае пожара проезд пожарных машин. Дл я уменьшени я проезда автомобилей внутри квартала, а следовательно и уменьшени я загазованности атмосферы со стороны пр.

Коммунистический и ул.

Солнечной предусмотрены сто я нки дл я личного автомобильного транспорта жителей микрорайона. В цел я х экономии земельных участков города запроектирован 9-этажный жилой дом секционного типа.

Данный дом расположен на основном пути перемещени я жителей самого большого в городе микрорайона, а также сто я щего на основной автомагистрали города, поэтому дл я удобства жителей в данном доме запроектирована парикмахерска я , Бюро путешествий и магазин. Этот дом дополн я ет ансамбль въезда в город своим зеркальным отображением существующего на другой стороне улицы дома. Дл я удобства передвижени я людей предусмотрены проходы между секци я ми, которые также я вл я ютс я пожарными проездами. В проектируемом доме кажда я квартира состоит из следующих помещений: · · я , · я я (коридор), · я , · · я . Все жилые комнаты освещены естественным светом в соответствии с требовани я ми СНиП 1:5,4, комнаты в квартирах имеют отдельные входы, высота помещени я - 2,5 м. Кухн я оборудована выт я жной естественной вентил я цией, мойкой, электроплитой. Стены возле кухонного оборудовани я облицовывающа я глазурованной плиткой, остальные - моющимис я обо я ми. Пол в квартирах покрыт линолеумом по растворной ст я жке. Ванна и туалет выполнены в железобетонной санитарной кабине. Наход я сь в 1-й климатической зоне, тамбур выполнен двойным с утепленными входными дверьми и с установкой приборов отоплени я как в тамбуре, так и на лестничной клетке.

Лестнична я клетка запланирована как внутренн я я повседневной эксплуатации, из сборных железобетонных элементов. Во входном узле лестницы из отдельных бетонных наборных ступеней.

Лестница двухмаршева я с опиранием на лестничные площадки. Уклон лестниц - 1:2. На лестничной клетке между 2 и 3 этажом предусмотрена комната дл я персонала с обивкой двери и дверной коробки оцинкованным железом по асботкани. С лестничной клетки имеетс я выход на кровлю по металлической лестнице, оборудованной огнестойкой дверью.

Лестнична я клетка имеет искусственное и естественное освещение через оконные проемы. Все двери по лестничной клетке и в тамбуре открываютс я в сторону выхода из здани я . Ограждение лестниц выполн я етс я из металлических звеньев, а поручень облицован пластмассой. Дл я вертикальных коммуникаций предусмотрена лифтова я сборна я железобетонна я шахта с монтажом лифтовой установки грузоподъемностью = 400 кг.

Машинное отделение лифта помещаетс я на кровле, что позвол я ет уменьшить длину ведущих канатов почти в три раза, упростить кинематическую схему лифта, уменьшить нагрузки на несущие конструкции здани я , отказатьс я от устройства специального помещени я дл я блоков. Таким образом стоимость лифта и эксплуатационные расходы значительно сокращаютс я . Однако такое верхнее расположение машинного отделени я менее выгодно по аккустико - шумовым соображени я м. 1.3 В состав помещений многоэтажного жилого дома кроме основного элемента - квартир запроектированы встроенные помещени я : · я , · · Положительна я сторона такого решени я - это максимальное приближение к жилой зоне объектов соцкультбыта, что ведет к комфортности обслуживани я населени я , сокращает затраты на строительство, а также на одновременную сдачу и жиль я и соцкультбыта. С другой стороны наход я щиес я в здании магазины, парикмахерские и другие встроенные помещени я концентрируют людские потоки, автотранспорт; своей де я тельностью повышают шумы и непроизвольно засор я ют прилегающую территорию отходами своего производства.

Многоэтажные жилые дома я вл я ютс я основным типом жилища в городах нашей страны. Такие дома позвол я ют рационально использовать территорию, сокращают прот я женность инженерных сетей, улиц, сооружений городского транспорта.

Значительное увеличение плотности жилого фонда (количество жилой площади (м 2 ), приход я щейс я на 1 га застраиваемой территории) при многоэтажной застройке дает ощутимый экономический эффект. Кроме того, их высотна я композици я способствует созданию выразительного силуэта застройки.

Правильный выбор этажности застройки определ я ет ее экономичность. В домах с количеством этажей более п я ти в св я зи с об я зательным устройством лифтов и мусоропроводов увеличиваетс я строительна я стоимость 1 м 2 жилой площади, а затем и эксплуатационные расходы по дому. В то же врем я применение в застройке только многоэтажных домов приводит к однообразию, потере масштабности и даже не позвол я ет достигнуть сверхвысокой плотности застройки, так как при увеличении этажности увеличиваютс я и санитарные разрывы между здани я ми.

Поэтому города целесообразно застраивать не только многоэтажными домами, но и домами средней этажности. 1.3.1 Фундаменты Под жилой дом с встроенными помещени я ми запроектированы свайные фундаменты с L=7 м, по свайному основанию запроектирован монолитный армированный ростверк. По монолитному ростверку фундамент выполн я етс я из сборных бетонных блоков (см. чертеж 3). При устройстве свайных оснований под фундаменты: · я надежность работы фундаментов, · я земл я ные работы, · я материалоемкость, · я зни проморозки грунтового основани я , · я подвала и замачиванием основани я нет опасности посадок при последующей эксплуатации.

Отрицательной стороной свайного фундамента я вл я етс я трудоемкость при забивании свай. 1.3.2 Наружные стены Наружные стены здани я запроектированы из красного кирпича М-100 с утеплителем из жесткой минераловатной плиты и облицованные красным облицовочным кирпичом (см. схему 5).

Материал утепл я ющего сло я	кг/м 2	1 м		Вт/м 2 С о	R 0 пр	R 0 тр м 2 С о /Вт
Минераловатные плиты	100	0,25	0,77	0,07	2,74	3,595

Расчет теплопроводности стены: t Н = - 40°C n( t Н - t В ) 1 · (20-(- 40)) R O = ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 1,72 м 2 С°/Вт D t Н 4 · 8,7 ГСОП = ( t В - t ОП )+Z ОП = 20-(8,8) · 234 = 627,2 по ГСОП R ЭС = 2,05 Параллельный поток участок 1: 0,77 R = ¾ ¾ = 0,95 0,81 F = 0,12 · 1 = 0,12 м 2 участок 2: 0,12 0,25 0,38 R = ¾ ¾ + ¾ ¾ + ¾ ¾ = 4,19 0,81 0,07 0,81 F = 1,05 · 1 = 1,05 м 2 2 · F 1 l 1 +F 1 l 2 2 · 0,12+1,05 R = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 2,56 F I F II 2 · (0,12/0,85)+1,05/4,19 2 · ¾ + ¾ R I R II Перпендикул я рный поток участок 1 0,12 R = ¾ ¾ = 0,148 0,81 Дл я установлени я термического сопротивлени я сло я номер 2 предварительно вычисл я ем среднюю величину коэффициента теплопроводности с учетом площадей и утеплител я , выполненного из минераловатной плиты. 2 · l 1 · F 1 + l 2 · F 2 2 · 0,81 · 0,12+0,07 · 1,05 СР = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 0,228 2 · F 1 + F 2 2 · 0,12+1,05 d 0,25 Тогда: R = ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ = 1,09 l СР 0,272 d 0,38 R = ¾ = ¾ ¾ = 0,469 l 0,81 R В = R 1 +R 2 +R 3 = 0,148+1,09+0,469 = 1,71 Rа+2 · Rв 2,56+2 · 1,71 R С = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 1,99 3 3 R ЭС = 2,05 Прин я тые размеры толщины стены удовлетвор я ют требовани я м теплотехнического расчета стены.

Здание выполнено из кирпичной кладки, выгл я дит массивно и капитально, придава я зданию тектоническую выразительность. Здани я м, выполненным из кирпича сравнительно легко придавать индивидуальность фасадов и внутренней планировки. Стены из кирпича с горизонтальными и вертикальными выступами нишами и прочими объемными элементами способствуют воспри я тию их трехмерности, и увеличивают степень долговечности и огнестойкости здани я . Материал, из которого изготавливают кирпич сравнительно дешевый.

Основной недостаток кирпичной кладки стен - трудоемкость производства работ и долгий срок возведени я объектов строительства. 1.3.3 Перекрыти я и покрыти я Перекрыти я и покрыти я запроектированы из типовых сборных пустотных железобетонных плит с предварительным напр я жением арматуры.

Применение сборных плит перекрытий и покрытий увеличивает скорость возведени я зданий. Кровл я запроектирована из трехслойного гидроизол я ционого ковра из рубероида и защитным 5 см слоем асфальтовой ст я жки, что в 1,5 раза менее трудоемко, чем скатные чердачные крыши и на 10-15% дешевле их.

Расчет толщины утеплител я перекрытий и покрытий а) жилой части здани я :

Наименование	кг/м 2		C О		S	R
Железобетонна я плита перекрыти я	2580	0,22	0,84	2,04	16,95	0,1078
Утеплитель - керамзит	800	0,32	0,84	0,23	3,60	1,4
Цементно - песчана я ст я жка	1800	0,05	0,84	0,93	11,09	0,053

n( t Н - t В ) 0,9 · (20-(- 40)) R O = ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 1,55 м 2 С°/Вт D t Н 4 · 8,7 d Rn = ¾ l 1 1 1 d 1 Ro = ¾ + Rк + ¾ = ¾ + 0,1078 + ¾ ¾ + 0,053 + ¾ a В a Н 8,7 0,23 23 d 1 d 2 d 3 0,22 d 2 0,053 Rк = R 1 + R 2 + R 3 = ¾ + ¾ + ¾ = ¾ ¾ ¾ + ¾ ¾ + ¾ ¾ ¾ l 1 l 2 l 3 2,04 0,23 0,93 d 2 = (Ro-Rв-R 1 -R 3 ) · a Н d 2 = (1,55-0,1149-0,1078-0,05376-0,04347) · 0,23=0.322 м R О ³ R О ТР 1 1 1 0,32 1 Ro = ¾ + Rк + ¾ = ¾ ¾ + 0,1078 + ¾ ¾ + 0,053 + ¾ a В a Н 8,7 0,23 23 Ro = 1,55 ³ Ro = 1,55, где: p - плотность материала утеплител я (кг/м 3 ) a - коэффициент теплопроводности (Вт/мС°) d - толщина сло я (м) n - коэффициент, примен я емый в зависимости от положени я наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху t В - расчетна я температура внутреннего воздуха (°С) t Н - расчетна я температура наружного воздуха (°С) D t Н - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции. a В - коэффициент теплопередачи внутренней поверхности R К - термическое сопротивление ограждающей конструкции Толщина утеплител я составл я ет 32 см. б) встроенные помещени я :

Наименование			C О		S	R
Железобетонна я плита перекрыти я	2580	0,22	0,84	2,04	16,95	0,1078
Пароизол я ци я 1 слой рубероида	600	0,01	1,68	0,17	3,53	0,
Утеплитель - керамзит	800	0,32	0,84	0,23	3,60	1,4
Цементно - песчана я ст я жка	1800	0,05	0,84	0,93	11,09	0,053
Асфальт 5 см	2100	0,05	1,68	1,05	16,43	0,0476

n( t Н - t В ) 1 · (20-(- 40)) R O = ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 1,72 м 2 С°/Вт D t Н 4 · 8,7 d Rn = ¾ ; R О ³ R О ТР l 1 1 1 d 1 Ro = ¾ + Rк + ¾ = ¾ ¾ + 0,3894 + ¾ ¾ + ¾ l В l Н 8,7 0,23 23 d 1 d 2 d 3 d 4 Rк = R 1 + R 2 + R 3 + R 4 = ¾ + ¾ + ¾ + ¾ l 1 l 2 l 3 l 4 d 2 = (Ro -Rв -R 1 -R 3 -R 4 ) · l 2 = (1,72-0,1149-0,3314-0,04347) · 0,23=0.28 Толщина утеплител я составл я ет 28 см. 1.3.4 Перегородки Перегородки примен я ютс я сборными из гипсобетона толщиной 8 см, изготавливаемых на заводах поставщика.

Применение сборных перегородок ускор я ет процесс строительства и уменьшает мокрые процессы на строительной площадке. Но гипсовые перегородки довольно хрупкие и во врем я транспортировки, хранении и монтаже могут разрушитс я из-за неумелого обращени я . 1.3.5 Окна и витражи - витрины Окна и витражи витрины в значительной мере определ я ют степень комфорта в здании и его архитектурно - художественное решение. Окна и витражи подобраны по ГОСТ-у, в соответствии с площад я ми освещаемых помещений. Верх окон максимально приближен к потолку, что обеспечивает лучшую освещенность в глубине комнаты.

Основы витражей т.е. коробки и переплеты выполн я ютс я из алюмини я , что в 2,5 - 3 раза легче стальных, они коррозийностойкие и декоративные. Дерев я нные конструкции окон чувствительны к изменению влажности воздуха и подвержены гниению, в св я зи с чем их необходимо периодически окрашивать. 1.3.6 Двери В данном дипломном проекте размеры дверей прин я ты по ГОСТ-у двери, как внутренние внутри квартир, кабинетах так и наружные усиленные. Двери применены как однопольные, так и двупольные, размером: 2,1 м высотой и 0,9; 0,8; 0,7 м шириной. Дл я обеспечени я быстрой эвакуации все двери открываютс я наружу по направлению движени я на улицу исход я из условий эвакуации людей из здани я при пожаре.

Дверные коробки закреплены в проемах к антисептированым дерев я нным пробкам, закладываемым в кладку во врем я кладки стен. Дл я наружных дерев я нных дверей и на лестничных клетках в тамбуре - коробки устраивают с порогами, а дл я внутренних дверей - без порога.

Дверные полотна навешивают на петл я х (навесах), позвол я ющих снимать открытые настежь дверные полотна с петель - дл я ремонта или замены полотна двери. Во избежание нахождени я двери в открытом состо я нии или хлопань я устанавливают специальные пружинные устройства, которые держат дверь в закрытом состо я нии и плавно возвращают дверь в закрытое состо я ние без удара. Двери оборудуютс я ручками, защелками и врезными замками.

Входные тамбурные двери в парикмахерской, Бюро путешествий, магазине выполнены из двухслойного штампованного алюмини я рифленой поверхности.

Коробки дверей выполн я ютс я из штампованных алюминиевых профилей с креплением анкерами к стенам. 1.3.7 Полы Полы в жилых и общественных здани я х должны удовлетвор я ть требовани я м прочности, сопротивл я емости износу, достаточной эластичности, бесшумности, удобства уборки.

Конструкци я пола рассмотрена как звукоизолирующа я способность перекрыти я плюс звукоизол я ци я конструкции пола.

Покрытие пола в квартирах прин я то из линолеума на теплоизолирующем основании. Ст я жка выполн я етс я из раствора по керамзитовой засыпке, я вл я ющейс я звукоизол я ционным слоем. Во встроенных помещени я х прин я ты мозаичные полы.

Положительными сторонами данных полов я вл я етс я их гигиеничность и бесшумность.

Отрицательные стороны - больша я трудоемкость, что также увеличивает срок строительства. 1.3.8 Отделка Наружна я отделка: цокольна я часть из рельефных цокольных блоков заводского изготовлени я . Отделка стен - из облицовочного красного кирпича.

Оконные и дверные блоки окрашиваютс я масл я ными красками или эмал я ми теплых тонов.

Внутренн я я отделка: в квартирах стены обклеиваютс я обо я ми после штукатурки кирпичных стен. Кухни обклеиваютс я моющимис я обо я ми, а участки стен над санитарными приборами облицовываютс я глазурованной плиткой. В санкабинах полы из керамической плитки. Стены бел я тс я мелпастой и устраиваетс я панель из окраски масл я ными или эмалевыми красками.

Встроенные помещени я отделываютс я согласно таблицы. 1.3.9 Отопление Отопление и гор я чее водоснабжение запроектировано из магистральных тепловых сетей от УТ-1, с нижней разводкой по подвалу.

Приборами отоплени я служат конвектора. На каждый блок - секцию и каждый встроенный блок выполн я етс я отдельный тепловой узел дл я регулировани я и учета теплоносител я . Магистральные трубопроводы и трубы сто я ков, расположенные в подвальной части здани я изолируютс я и покрываютс я алюминиевой фольгой. 1.3.10 Водоснабжение Холодное водоснабжение запроектировано от внутриквартального коллектора водоснабжени я с двум я вводами. Вода на каждую секцию подаетс я по внутридомовому магистральному трубопроводу, расположенного в подвальной части здани я , который изолируетс я и покрываетс я алюминиевой фольгой. На каждую блок - секцию и встроенный блок устанавливаетс я рамка ввода.

Вокруг дома выполн я етс я магистральный пожарный хоз я йственно - питьевой водопровод с колодцами, в которых установлены пожарные гидранты. 1.3.11 Канализаци я Канализаци я выполн я етс я внутридворова я с врезкой в колодцы внутриквартальной канализации. Из каждой секции и каждого встроенного помещени я выполн я ютс я самосто я тельные выпуска хозфекальной и дождевой канализации. 1.3.12 Энергоснабжение Энергоснабжение выполн я етс я от городской подстанции с запиткой по две секции двум я кабел я ми - основной и запасной.

Встроенные помещени я запитываютс я отдельно, через свои электрощитовые. Все электрощитовые расположены на первых этажах. 1.3.13 Радио На каждой секции устанавливаютс я радиостойки с устройством радиофидеров от соседних домов, расположенных вокруг стро я щихс я зданий. В каждой квартире имеютс я две радиоточки - на кухне и в зале, а также в кабинетах встроенных помещений. 1.3.14 Телевидение На всех блок - секци я х монтируютс я телевизионные антенны, с их ориентацией на телецентр и установкой усилител я телевизионного сигнала. Все квартиры подключаютс я к антенне коллективного пользовани я . 1.3.15 Телефонизаци я К каждой блок - секции дома и встроенным блокам из внутриквартальной телефонной сети подводитс я телефонный кабель и в зависимости от возможности городской телефонной станции осуществл я етс я абонентов к городской телефонной сети. 1.3.16 Мусоропровод Мусоропровод внизу оканчиваетс я в мусорокамере бункером - накопителем.

Накопленный мусор в бункере высыпаетс я в мусорные тележки и погружаетс я в мусоросборные машины и вывозитс я на городскую свалку отходов. Стены мусорокамеры облицовываютс я глазурованной плиткой, пол металлический. В мусорокамере предусмотрены холодный и гор я чий водопровод со смесителем дл я промывки мусоропровода, оборудовани я и помещени я мусорокамеры.

Мусорокамера оборудована трапом со сливом воды в хозфекальную канализацию. В полу предусмотрен змеевик отоплени я . В верху мусоропровод имеет выход на кровлю дл я проветривани я мусорокамеры и через мусороприемные клапана удаление засто я вшегос я воздуха из лестничных клеток, а также дыма в случае пожара. Вход в мусорокамеру отдельный, со стороны улицы. 1.4 Экономические показатели жилых зданий определ я етс я их объемно планировочными и конструктивными решени я ми, характером и организацией санитарно - технического оборудовани я . Важную роль играет запроектированное в квартире соотношение жилой и подсобной площадей, высота помещени я , расположение санитарных узлов и кухонного оборудовани я . Проекты жилых зданий характеризуют следующие показатели: · · 2 ), · я площадь (м 2 ), · я площадь (м 2 ), · 2 ), К - отношение жилой площади к общей площади, характеризует рациональность использовани я площадей. К - отношение строительного объема к общей площади, характеризует рациональность использовани я объема.

Строительный объем надземной части жилого дома с неотапливаемым чердаком определ я ют как произведение площади горизонтального сечени я на уровень первого этажа выше цокол я (по внешним гран я м стен) на высоту, измеренную от уровн я пола первого этажа до верхней площади теплоизол я ционного сло я чердачного перекрыти я . Строительный объем подземной части здани я определ я ют как произведение площади горизонтального сечени я по внешнему обводу здани я на уровне первого этажа, на уровне выше цокол я , на высоту от пола подвала до пола первого этажа.

Строительный объем тамбуров, лоджий, размещаемых в габаритах здани я , включаетс я в общий объем. Общий объем здани я с подвалом определ я етс я суммой объемов его подземной и надземной частей.

Площадь застройки рассчитывают как площадь горизонтального сечени я здани я на уровне цокол я , включа я все выступающие части и имеющие покрыти я (крыльцо, веранды, террасы). Жилую площадь квартиры определ я ют как сумму площадей жилых комнат плюс площадь кухни свыше 8-ми м 2 . Общую площадь квартир рассчитывают как сумму площадей жилых и подсобных помещений, квартир, веранд, встроенных шкафов, лоджий, балконов, и террас, подсчитываемую с понижающими коэффициентами: дл я лоджий - 0,5, дл я балконов и террас - 0,3. Площадь помещений измер я ют между поверхност я ми стен и перегородок в уровне пола.

Площадь всего жилого здани я определ я ют как сумму площадей этажей, измеренных в пределах внутренних поверхностей наружных стен, включа я балкон и лоджии.

Площадь лестничных клеток и различных шахт также входит в площадь этажа.

Площадь этажа и хоз я йственного подполь я в площадь здани я не включаетс я (см. схему ). 1.4.1 Жилой дом:

Наименование	Показатель
V стр. подз. [м 3 ]	9840
V стр. надз. [м 3 ]	177123,2
V общ. [м 3 ]	186963,2
S подв. [м 2 ]	3644
S жил. [м 2 ]	25024,7
S общ. [м 2 ]	41224
S застр. [м 2 ]	7626,4
S здан. [м 2 ]	46321,5
K 1 = S жил./ S жил.	0,603
K 2 = V стр./S жил. [м 3 /м 2 ]	4,530

Встроенные помещени я :

Наименование	Показатель
V стр. [м 3 ]	16390,44
S общ. [м 2 ]	5007,84
S пол. [м 2 ]	2343,72
S всп. [м 2 ]	6684,4
S раб. [м 2 ]	1504,26
S норм. [м 2 ]	2072,4
S заст. [м 2 ]	2432,4
K 1 = Sнор./ Sобщ.	0,413
K 2 = Vстр./Sобщ. [м 3 /м 2 ]	3,27

Генеральный план:

Наименование	Показатель
S озел. [м 2 ]	13449
S заст. [м 2 ]	10058
S дор. [м 2 ]	6568
S уч. [м 2 ]	30076
K заст.	0,334
K озел.	0,447

1.5 Жилой дом располагаетс я в 11-м микрорайоне г Северска, главным фасадом выходит на проспект Коммунистический и на улицу Солнечна я . С проспекта Коммунистического запроектированы площадки дл я сто я нки автомобилей, дл я того, чтобы уменьшить поток автотранспорта в жилой квартал. Дом запроектирован в меридиональном направлении, что обеспечивает меньшее продувание холодными ветрами дворовой части и улучшает микроклимат квартала. Между домом и площадками дл я сто я нки автомобилей запроектированы посадки деревьев и кустарников, что я вл я етс я шумопоглощением и улучшает экологическое равновесие воздушной среды. В жилом доме запроектированы встроенные помещени я : · я , · · Вдоль главного фасада запроектированы широкие тротуарные дорожки, которые в случае пожара используютс я как подъездные пути дл я пожарных машин. Вдоль тротуара запроектированы фонари.

Автодороги освещаютс я мачтами, с укрепленными на них светильниками. Между домами предусмотрены проезды дл я прохода и проезда людей. 1.6 1. 2. 3. 4. я ' 5. я . Строительна я теплотехника' 2. я и фундаменты 2.1 Основным направлением экономического и социального развити я города предполагаетс я значительное увеличение объемов капитального строительства, так как возведение жилых зданий сопровождаетс я сооружением общественных зданий, школ, предпри я тий общественного питани я и бытового обслуживани я . Уменьшение затрат на устройство оснований и фундаментов от общей стоимости зданий и сооружений, может дать значительную экономию материальных средств.

Однако, добиватьс я снижени я этих затрат необходимо без снижени я надежности, т.е. следует избегать возведени я недолговечных и некачественных фундаментов, которые могут послужить причиной частичного или полного разрушений зданий и сооружений.

Необходима я надежность оснований и фундаментов, уменьшени я стоимости строительных работ в услови я х современного градостроительства зависит от правильной оценки физико - механических свойств грунтов, слагающих основани я , учета его совместной работы с фундаментами и другими надземными строительными конструкци я ми.

Проектирование свайных фундаментов разрабатываетс я на основе материалов инженерно - геологических изысканий. В данном проекте рассчитываем вис я чие сваи - это такие сваи, у которых под нижними концами залегают сжимаемые грунты и нагрузка передаетс я , как через нижний конец, так и по боковой поверхности сваи. Длина сваи назначаетс я с учетом глубины заложени я подошвы ростверка. Она должна быть не менее 0,3м при действии центрально - сжимающей нагрузки.

Геометрические размеры ростверка в плане завис я т от размеров опирающихс я на него конструкций, и от количества свай в свайном фундаменте.

Рассто я ние между ос я ми забивных вис я чих свай должно быть не менее 3d (d-сторона квадратного поперечного сечени я сваи). Положительные стороны свайного фундамента: · я надежность работы фундаментов, · я земл я ные работы, · я материалоемкость, Отрицательные - трудоемкость при забивании свай. 2.2 я характеристика проектируемого здани я . Данное жилое здание имеет сложную конфигурацию в плане. Дев я тиэтажный 744-квартирный жилой дом имеет встроенные помещени я : · я , · · Жилой дом расположен в центре города, главным фасадом выходит на главный проспект города - пр.

Коммунистический и улицу Солнечна я . Площадка строительства попадает на территорию, застроенную ранее частными домами.

Запроектированы следующие конструкции: · · я и покрыти я - сборные железобетонные, · 2.3 я строительной площадки Исследуемую площадку пересекает р я д инженерных коммуникаций: водопровод, канализаци я , теплотрассы.

Поверхность участка сравнительно ровна я , с общим понижением рельефа в южном и юго-восточном направлении.

Абсолютные отметки поверхности измен я ютс я в пределах от 86,3 м до 92,85 м.

Максимальна я разность отметок в целом по участку составл я ет 6,55 м.

Геологический разрез участка был составлен на основе инженерногеологических изысканий, которые были сделаны по скважине N 1. · я представлены преимущественно почвенным слоем.

Насыпной грунт мощностью 0,5 м. По составу насыпной грунт неоднородный, сложен преимущественно песком, реже суглинком с примесью почвы грави я . Среднее содержание примесей - 10%. По степени уплотнени я от собственного веса - смешавшийс я . · я I, сложен преимущественно песком коричневым пылевитым, реже средней крупности; средней плотности, от маловлажного до водонасыщенного состо я ни я с прослойками и линзами суглинка.

Мощность сло я 1,3 м. · я II до глубины 2,5 м. Слой представлен коричневым суглинком, я вл я етс я тугопластичным. · я составл я ет 3,4 м. На глубине 4,5 м находитс я прослойка суглинка. В этом слое проходит уровень подземных вод на глубине 5,4 м от поверхности. · я IV до глубины 6,7 м. Слой представлен коричневым суглинком, текучим.

Мощность сло я 0,8 м. · я V до конечной глубины скважины (15-20м). Слой представлен песком коричневым, преимущественно пылевитым, маловлажный; с редкими прослойками и мизал я ми суглинка на глубине 7,5 м.

Физико - механические свойства грунтов площадки строительства приведены в таблице.

Сводна я таблица расчётных значений физико - механических характеристик грунтов

Наименование	Мощ-	Плотность	Удельный вес	Показатели	Показатели	Коэфф.	степень	Угол вн.	Сцеп-	Модуль
грунта	ность				частиц	грунта	сухого	текучести	текучести	порист.	влажн.	трени я	ление	деформ
	сло я	r s	r	r d	g s	g	грунта g d	W p	W L	I p	I L	e	S r	j	C	E
Песок	1,7	2,69	1,86	1,65	26,9	18,6	16,5	-	-	-	-	0,63	0,56	33	0,01	21,5
Суглинок	2,5	2,71	2,04	1,76	27,1	20,4	17,6	21	13	8	0,38	0,54	0,8	24	0,022	6
Песок	5,9	2,66	1,9	1,7	26,6	19	17	-	-	-	-	0,565	0,56	33	0,01	6
Суглинок	6,7	2,74	2,06	1,73	27,4	20,6	17,3	21	13	8	0,38	0,58	0,8	21	0,021	18
Песок	15	2,68	1,82	1,64	26,8	18,2	16,4	-	-	-	-	0,634	0,46	33	0,01	21,7

2.4 Дл я дальнейшего расчета фундамента необходимо определить нагрузки. 2.4.1 я нные нормативные нагрузки:

Покрыти я Чердачные перекрыти я с утеплителем Межэтажные перекрыти я Перегородки Вес парапета Кирпична я кладка Вес плиты лоджии

2,54 кН/м 2 3,80 кН/м 2 3,60 кН/м 2 1,00 кН/м 2 1,00 кН/м 2 18,00 кН/м 2 10,60 кН/м 2

2.4.2

На 1 м 2 проекции кровли от снега На 1 м 2 проекции чердачного перекрыти я На 1 м 2 проекции межэтажного перекрыти я

1,50 кН/м 2 0,75 кН/м 2 1,50 кН/м 2

Определим нагрузку на наружную систему.

Грузова я площадь между ос я ми оконных проемов: А = 3,125·3=9.375 м 2 , где: 3,125 - рассто я ние между ос я ми, 3 - половина рассто я ни я в частоте между стенами.

Нормативные нагрузки на 3,125 м длины фундамента на уровне спланированной отметки земли (кН): 2.4.3 я нные нагрузки от конструкции:

Покрыти я	2,54 · 9,375	23,8125кН
Чердачного перекрыти я	3,8 · 9,375	35,625 кН
9-ти межэтажных перекрытий	9·3,6 · 9,375	303,75 кН
Перегородок на 9-ти этажах	9 · 1 · 9,375	84,375 кН
Карстена выше чердачного перекрыти я :	0,77 · 1,5 · 6,3 · 1,8 · 3,125	40,93 кН
Стена со 2-го этажа и выше на длине 3,125 м за вычетом оконных проемов	0,77 · (3,125 · 2,8-1,484 · 1,35) · 1,8 · 10 · 8	748,06 кН
Вес системы 1-го этажа	0,77 · (3,125 · 2,8)-1,8 · 10	121,275 кН
Вес от перекрытий подвала	3,125 · 3,6 · 6,6 · 1	74,25 кН
Вес от покрытий парикмахерской	3,125 · 3,45 · 6,1 · 1	65,76 кН
Вес от лоджий	8 · 10,6	84,8 кН
	Итого:	1582,646кН

2.4.4

На кровлю от снега	1,5 · 9,375	14,06 кН
Чердачные перекрыти я	9,375 · 0,75	7,031 кН
На 9-ти межэтажных перекрыти я х с коэффициентом j n1 = 0,489	9,375 · 10 · 0,489 · 1,5	68,864 кН

Неодновременное загружение 6-ти этажей учитываем снижающим коэффициентом по формуле: j n1 = 0,3+0,6/ n, где: n - число перекрытий, от которых нагрузка передаетс я на основание. j n1 = 0,3+0,6/ 9 = 0,4897 Итого: 89,9575 кН Услови я несущей способности грунтов основани я одиночной сваи или в составе свайного фундамента имеет вид: F d N ¾ , где: K N - расчетна я нагрузка, передаваема я от сооружени я на одиночную сваю, F d - несуща я способность сваи по грунту, K - коэффициент надежности, назначаемый в зависимости от метода определени я несущей способности сваи по грунту.

Подберем длину забивной сваи и определим ее несущую способность по грунту. Из анализа грунтовых напластований можно сделать вывод, что пластична я глина не обладает достаточным сопротивлением, а слой супеси имеет малую толщину. В качестве несущего сло я целесообразно прин я ть слой 'пылевитый песок'. Тогда длина забивной сваи, с учетом заглублени я в несущий слой не менее 1 м, составл я ет L = 0,3+2,6+0,8+4,3+1 = 9 м.

Принимаем забивную сваю типа С10-30 по ГОСТ 19804.1-79 длиной 10 м, сечением 30 х 30 см, сва я при этом будет вис я чей.

Погружение сваи будет осуществл я тьс я дизельным молотом.

Несуща я способность вис я чей забивной сваи определ я етс я в соответствии со СНиП 2.02.03-85 как сумма сил расчетных сопротивлений грунтов оснований под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле: F d = C · ( CR · R · A+U · CF · f i · h i ), где C - коэффициент работы сваи в грунте, принимаемый равным 1, CR , CF - коэффициенты условий работы соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, принимаемые дл я забивных свай, погружаемых дизельными молотами без лидирующих скважин, равными 1, A - площадь опирани я сваи на грунту, принимаема я равной площади поперечного сечени я сваи. A = 0,3·0,3 = 0.09 м 2 U - наружный периметр поперечного сечени я сваи 0,3·4=1.2 м, R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи.

Расчетное сопротивление грунта зависит от вида и состо я ни я грунта и от глубины погружени я сваи. 1650 - 1500 R = 1500 + ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ · (13 - 10) = 1590 [кПа] 15 -10 f i - расчетное сопротивление i -го сло я грунта, соприкасающегос я с боковой поверхностью, кПа. f 1 = 27кПа, f 2 = 29,4кПа, f 3 = 31,3кПа, f 4 = 32,1кПа, f 5 = 33,05кПа, f 6 = 34,28 кПа h i - толщина i -го сло я грунта, соприкасающегос я с боковой поверхностью сваи, м h 1 = 3,9 м, h 2 = 5,2 м, h 3 = 6,3 м, h 4 = 7,1 м, h 5 = 8,1 м, h 6 = 10,35 м Подставл я ем полученные значени я в формулу и определ я ем несущую способность сваи С10-30 по грунту. F d = 1 · (1 · 1590 · 0,09+1,2 · (27 · 3,9+29,4 · 5,2+31,3 · 6,3+32,1 · 7,1+33,05 · 8,1+34,28 · 10,35)) F d = 1710,0396 кПа 2.4.5 Расчетную глубину промерзани я грунта определ я етс я по формуле: d f = K n · d fn и зависит от теплового режима здани я , от наличи я подвала, конструкции пола . d fn - нормативна я глубина промерзани я грунта, d fn = 2,2 м, K n - коэффициент, учитывающий вли я ние теплового режима здани я , принимаемый равным 0,6. тогда d f = 2,2 · 0,6 = 1,32 м Количество свай С10-30 под стену здани я можно определить по формуле: F i · g K 1,4 · 1672,6 n = ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 1,4 св., принимаем 2 сваи. F d 1710,0396 Рассто я ние между сва я ми (шаг свай) вычисл я етс я по формуле: m p · F d 2 · 1710,039 a = ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 1,34 м F d 1,4 · 1672,6 m p - число р я дов свай Рассто я ние между р я дами свай равно 1,1 м.

Ширина ростверка в этом случае будет равна 1,5 м.

Собственный вес одного погонного метра ростверка определ я етс я по формуле: G I P = b · h p · g b · g f , где b, h p - соответственно ширина и толщина ростверка, м g b - удельный вес железобетона, принимаемый g b = 24 кН/м 3 g f - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый g f = 1,1 Подставим в формулу соответствующие значени я и величины: G I P = 1,5 · 0,6 · 1,1 · 24 = 23,76 кН/м Собственный вес группы на уступах ростверка может быть определена по формуле: G I ГР = (b - b c ) · h · g I ‘ · g f , где: b c - ширина цокольной части h - средн я я высота грунта на уступах ростверка, h = 1,25 м g I ‘ - удельный вес грунта обратной засыпки, принимаемый равным g I ‘= 17 кН/м 3 g f - коэффициент надежности по нагрузке дл я насыпных грунтов g f = 1,15 G I ГР = (1,5 - 0,73) · 1,25 · 17 · 1,15 = 18,81 кН/м Расчетна я нагрузка в плоскости подошвы ростверка: F I = F I ’ + G I Р +G I ГР = 1672,6 + 23,76 + 18,81 = 1715,17 кН/м Фактическую нагрузку, передаваемую на каждую сваю ленточного фундамента, определ я ем по формуле: a · F I 1,4 · 1715,17 N = ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 1200,619 кН m P 2 Проверим выполнение услови я несущей способности грунта в основании сваи: F d 1710,0396 N ¾ 1200,69 ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 1221,46 g K 1,4 2.4.6 Осадка ленточных фундаментов с двухр я дным расположением свай и рассто я нием между сва я ми (3 - 4 d) определ я етс я по формуле: n · (1- n 2 ) S = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ · d 0 , где: p · E n - полна я нагрузка на ленточный свайный фундамент (кН/м) с учетом веса условного фундамента в виде массива грунта со сва я ми, ограниченного: сверхуповерхностью планировки, с боков - вертикальными плоскост я ми, проход я щими по наружным гран я м крайних р я дов свай, снизу - плоскостью, проход я щей через нижние концы свай. E, n - модуль деформации (кПа) и коэффициент Пуассона грунта в пределах снимаемой толщи. d 0 - коэффициент, определ я емый по номограмме СНиП 2.02.03 - 85. Полна я нагрузка n складываетс я из расчетной нагрузки, действующей в уровне планировочной отметки, и собственного веса условного ленточного фундамента. F II ’ = 535,23 - 0,73 · 1,1 · 2,4 = 533,3 кН/м, тогда полна я нагрузка n равна: n = F II ’ + b · d · g , где: b - ширина фундамента, равна 1,4 м d - глубина заложени я фундамента от уровн я планировочной отметки, равна 13м g - среднее значение удельного веса свайного массива, g = 20кН/м 3 n = 533,3 + 1,4 · 13 · 20 = 897,3 кН/м Дл я определени я коэффициента d 0 необходимо знать глубину снимаемой толщи H C , котора я в свою очередь, зависит от значени я дополнительных напр я жений, развивающихс я в массиве грунта под фундаментом.

Дополнительные напр я жени я определ я ютс я по формуле: n s ZР = ¾ ¾ ¾ · a n , где: p · h n - полна я нагрузка на ленточный свайный фундамент, кН/м h - глубина погружени я свай, м a n - безразмерный коэффициент, зависит от приведенной ширины b = b/h и приведенной глубины рассматриваемой точки z/h, где z - фактическа я глубина рассматриваемого сло я грунта от уровн я планировки b = 1,4/10 = 0,14 Вычисленные значени я дополнительных напр я жений сведем в табл. № 1 Природные напр я жени я от действи я собственного веса грунта определ я ютс я по формуле: n s zg = g i II · h i , где: i=1 g i II - удельный вес i - го сло я , h i - толщина i - го сло я . Природные напр я жени я в уровне подошвы условного фундамента будут равны: s z dy g = 10,03 · 1,7 + 10,74 · 0,8 + 10,24 · 3,4 + 10,66 · 0,8 + 9,95 · 6,3 = 131,672 Дл я дальнейшего расчета осадки необходимо знать удельный вес грунта твердых частиц g S = g r S , где g - ускорение свободного падени я , g = 9,8 м/с 2 r S - плотность грунта твердых частиц. g S1 = 26,36 g S2 = 26,55 g S3 = 26,068 g S4 = 26,85 g S5 = 26,26 g S · g w g SB = ¾ ¾ ¾ ¾ , где 1+e g S - удельный вес твердых частиц g w - удельный вес воды e - коэффициент пористости g Sb1 = 10,03 g Sb2 = 10,74 g Sb3 = 10,26 g Sb4 = 10,66 g Sb5 = 9,95 n s zg = g i II · h i s gz1 i=1 s gz1 = s z dy g + g 1 · h 1 = 131,672 + 10 · 0,31 = 134,1245 кПа s zg2 = s zg1 + g 2 · h 2 = 134,1245 + 10 · 0,38 = 137,9055 кПа s zg3 = s zg1 + g 3 · h 3 = 137,9055 + 10 · 0,766= 145,567 кПа и так далее... Аналогично рассчитываютс я другие значени я и свод я тс я в табл. 1. Ориентировочно, глубину снимаемой толщи H C можно определить из услови я : s zp 0,2 · s zg . Анализ табл. 1 показывает, что это условие выполн я етс я примерно на относительной глубине z/h = 1,9. Тогда H C = 1,9 · 9,7 = 18,43 м Zглубина от подошвы фундамента, м Коэффициент Пуассона дл я песка, n = 0,3. Пользу я сь номограммой при H C /h = 1,9 м и b = 0,14 находим d 0 = 2,15. Осадка фундамента будет равна: n · (1- n 2 ) 897,3 · (1 - 0,3 2 ) S = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ · d 0 = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ · 2,15 = 0,025 м = 2,5 см. p · E 3,14 · 21700 Средн я я осадка дл я многоэтажных бескаркасных зданий с несущими кирпичными стенами не должна превышать 10 см.

Следовательно, услови я S S U выполн я етс я S = 2,5 см S U = 10 см.

Таблица 1

Z/h	a n	s zp [кПа]	Z [м]	s zq [кПа]	0,2 · s zq [кПа]
1,01	8,3858	246,87	0,08	131,672	26,208
1,05	6,5894	193,84	0,39	134,1245	26,824
1,1	5,02116	147,8	0,77	137,9055	27,581
1,2	3,4265	100,94	1,54	145,567	29,1137
1,3	2,67217	78,65	2,31	153,2285	30,6457
1,4	2,23026	65,7	3,08	160,89	32,178
1,5	1,9357	57,02	3,85	168,5515	33,71
1,6	1,72092	50,69	4,62	176,213	35,2426
1,7	1,5566	45,85	5,39	183,874	36,7749
1,8	1,42544	41,99	6,16	191,536	38,3072
1,9	1,31756	38,81	6,93	199,1975	39,839
2,0	1,22684	36,11	7,7	206,859	41,3718
2,1	1,14922	33,84	8,47	214,5205	42,904
2,2	1,0818	31,86	9,24	222,182	44,436
2,3	1,0225	30,12	10,01	229,8435	45,96
2,4	0,9699	28,57	10,78	237,505	47,5
2,5	0,9229	27,189	11,55	245,1665	49,03

2.4.7 я погружени я свай От правильности выбора дизель - молота зависит успешное погружение свай в проектное положение. В первом приближении дизель - молот можно подобрать по отношению веса его ударной части к весу сваи, которое должно быть дл я штанговых дизель - молотов 1,25 при грунтах средней плотности.

Минимальна я энерги я удара, необходима я дл я погружени я свай определ я етс я по формуле: E = 1,75 · a · F V , где: а - коэффициент, равный 25 Дж/кН, F V - расчетна я нагрузка, допускаема я на сваю, кН. E = 1,75 · 25 · 535,23 = 23416,31 Дж Пользу я сь техническими характеристиками дизель - молотов подбирают такой молот, энерги я удара которого соответствует минимальной.

Возьмем трубчатый дизель - молот Ф - 859 с энергией удара 27 кДж.

Полный вес молота G h = 36500 Н, вес ударной части G b = 18000 Н, вес сваи С10 - 30 равен 22800 Н. Вес наголовника принимаем равным 2000 Н. расчетна я энерги я удара дизель - молота Ф - 859: Е Р = 0,4 · G h ’ · h m , где: G h ’ - вес ударной части молота h m - высота падени я ударной части молота, h m = 2 м. Е Р = 0,4 · 2 · 18000 = 14400 Дж.

Проверим пригодность прин я того молота по условию: G h + G b ¾ ¾ ¾ ¾ K M , где: E P G h - полный вес молота G b - вес сваи и наголовника K M - коэффициент, принимаемый при использовании ж/б свай равным 6. (36500 + 22600 + 2000) Е Р = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 4,24 14400 Условие соблюдаютс я , значит прин я тый трубчатый дизель - молот Ф - 859 обеспечивает погружение сваи С10 - 30. 2.4.8 Проектный отказ необходим дл я контрол я несущей способности свай в процессе производства работ. Если фактический отказ при испытании свай динамической нагрузкой окажетс я больше проектного, то несуща я способность сваи может оказатьс я необеспеченной.

Формула дл я определени я проектного отказа имеет вид: h · A · E P m 1 + 2 · (m 2 + m 3 ) S P = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ · ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ , где: g K · F I / m · ( g K · F I / m + h · A) m 1 + m 2 + m 3 h - коэффициент, примен я емый дл я железобетонных свай h = 1500 кН/м 2 A - площадь поперечного сечени я ствола сваи, м m - коэффициент, равный 1 g K - коэффициент надежности, принимаемый при определении несущей способности сваи по расчету g K = 1,4 E P - расчетна я энерги я удара [кДж] F I - расчетна я нагрузка, допускаема я на сваю, [кН] m 1 - масса молота, [т] m 2 - масса сваи и наголовника, [т] m 3 - масса подбабка, [т] - коэффициент восстановлени я удара, принимаемый при забивке железобетонных свай 2 = 0.2 1500 · 0,09 · 14,4 3,65+0,2 · (18+0) S P = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ · ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 0,0021м = 2,1мм (1,4 · 535,23)/1 · (1,4 · 535,23/1+1500 · 0,09) 3,65+18+0 2.5 Дл я дальнейшего расчета фундамента необходимо определить нагрузки. 2.5.1 Грузова я площадь - (3,15 + 3,1) · 1 = 6,3 м 2 по длине здани я - 1м, по ширине - половина рассто я ни я чистоте между стенами в двух пролетах.

Нагрузки на фундамент на уровне спланированной земли [кН/м 2 ]: 2.5.2 я нные нагрузки от конструкции

Покрыти я Чердачные перекрыти я с утеплителем Межэтажные перекрыти я Перегородки Кирпична я кладка

2,54 кН/м 2 3,80 кН/м 2 3,60 кН/м 2 1,00 кН/м 2 18,00 кН/м 2

2.5.3

Кровли от снега Чердачные перекрыти я Межэтажные перекрыти я

1,50 кН/м 2 0,75 кН/м 2 1,50 кН/м 2

2.5.4 я нные нагрузки от конструкции:

Покрыти я	2,54 · 6,3	16,002кН
Чердачного перекрыти я	3,8 · 6,3	23,94 кН
9-ти межэтажных перекрытий	9 · 3,6 · 6,3	204,12 кН
Перегородок на 9-ти этажах	9 · 1 · 6,3	56,7 кН
Стены с 1 -го этажа (объем дверных проемов примем 7,5% объема всей кладки)	0,51 · 18 · 1 · 0,925 · 29,80	253,046 кН
	Итого	553,808кН

2.5.5

На кровлю от снега	1,5 · 6,3	9,45 кН
Чердачные перекрыти я	0,75 · 6,3	4,725 кН
На 9-ти межэтажных перекрыти я х с коэффициентом j n1 = 0,4897	6,3 · 9 · 0,4897 · 1,5	41,6489 кН
	Итого	55,8239

Услови я несущей способности грунтов основани я единичной сваи или в составе свайного фундамента имеет вид: F d N ¾ , где: K Определим несущую способность сваи по грунту F d : F d = C · ( CR · R · A+U · CF · f i · h i ) F d = 1 · (1 · 1590 · 0,09+1,2 · (27 · 3,9+29,4 · 5,2+31,3 · 6,3+32,1 · 7,1+33,05 · 8,1+33,67 · 9,35)) F d = 1645,014 кН Несуща я способность сваи по грунту достаточно высока я . Необходимо проверить, выдержит ли такую нагрузку сва я по материалу.

Расчет по прочности материала железобетонных свай должен производитьс я в соответствии с требовани я ми СНиП 2.03.01-84. При этом сва я рассматриваетс я как железобетонный стержень, жестко закрепленный в грунте.

Несуща я способность сваи может быть определена без учета продольного изгиба. F = · ( В · R В · A В + R S · A S ), где - коэффициент услови я работы, равен 1. В - коэффициент услови я работы бетона сваи, принимаемый дл я сваи сечением 30 х 30 см В = 0,85. A В , A S - площади поперечного сечени я соответственно бетона и продольной арматуры, м 2 R В , R S - расчетное сопротивление осевому сжатию соответственно бетона и продольной арматуры, кПа. Сва я С7-30 согласно ГОСТ 19804.1 - 79 изготавливаетс я из бетона класса В15 с R В = 8500кПа и армируетс я в продольном направлении четырьм я стержн я ми 12мм A - II с R S = 280000 кПа.

Несуща я способность сваи С7-30 по материалу будет равна: F = 1 · (0,85 · 8500 · 0,08954 + 0,00045 · 280000) = 773,54 кН Как видно из сравнени я , несуща я способность сваи по материалу меньше, чем по грунту.

Следовательно, в дальнейших расчетах свайного фундамента в данных грунтовых услови я х за несущую способность сваи следует принимать значение по прочности материала, как наименьшее. 2.5.6 В данных инженерно - геологических услови я х при расположении уровн я подземных вод на глубине 5,4 м, глубина заложени я подошвы ростверка зависит от расчетной глубины промерзани я грунта.

Нормативна я глубина промерзани я грунта дл я г.

Северска может быть прин я та d fn = 2,2 м.

Расчетна я глубина промерзани я зависит от теплового режима здани я , от наличи я подвала, конструкции пола и определ я етс я по формуле: d f = K n · d fn , где: d fn - нормативна я глубина промерзани я грунта, d fn = 2,2 м, K n - коэффициент, учитывающий вли я ние теплового режима здани я , принимаемый равным 0,5. тогда d f = 2,2 · 0,6 = 1,1 м.

Глубина заложени я ростверка - 3,3 м, что больше расчетной глубины промерзани я грунта.

Определим количество свай С7-30 под стену здани я . F i · g K 1,4 · 609,6319 n = ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 1,1 св.

Принимаем n = 2 сваи. F d 773,54 Рассто я ние между сва я ми (шаг свай) вычисл я етс я по формуле: m p · F d 2 · 773,54 a = ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 1,3 м F d 1,4 · 609,6319 m p - число р я дов свай Ширина ростверка в этом случае будет равна 1,5 м.

Собственный вес одного погонного метра ростверка определ я етс я по формуле: G I P = b · h p · g b · g f , где b, h p - соответственно ширина и толщина ростверка, м g b - удельный вес железобетона, принимаемый g b = 24 кН/м 3 g f - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый g f = 1,1 Подставим в формулу соответствующие значени я и величины: G I P = 1,5 · 0,6 · 1,1 · 24 = 23,76 кН/м Собственный вес группы на уступах ростверка может быть определена по формуле: G I ГР = (b - b c ) · h · g I ‘ · g f , где: b c - ширина цокольной части h - средн я я высота грунта на уступах ростверка, h = 1,25 м g I ‘ - удельный вес грунта обратной засыпки, принимаемый равным g I ‘= 17 кН/м 3 g f - коэффициент надежности по нагрузке дл я насыпных грунтов g f = 1,15 G I ГР = (1,5 - 0,73) · 1,25 · 17 · 1,15 = 18,81 кН/м Расчетна я нагрузка в плоскости подошвы ростверка: F I ’ = F I ’ + G I Р +G I ГР = 609,6319 + 23,76 + 18,81 = 672,2019 кН/м Фактическую нагрузку, передаваемую на каждую сваю ленточного фундамента, определ я ем по формуле: a · F I 1,3 · 552,2019 N = ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 423,93 кН m P 2 Проверим выполнение услови я несущей способности грунта в основании сваи: F d N ¾ g K 773,54 423,93 кН ¾ ¾ ¾ ¾ = 552,52 1,4 2.5.7 Осадку ленточных с двухр я дным расположением свай и рассто я нием между сва я ми (3 - 4 d) определ я етс я по формуле: n · (1- n 2 ) S = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ · d 0 , где: p · E n - полна я нагрузка на ленточный свайный фундамент (кН/м) с учетом веса условного фундамента в виде массива грунта со сва я ми, ограниченного: сверхуповерхностью планировки, с боков - вертикальными плоскост я ми, проход я щими по наружным гран я м крайних р я дов свай, снизу - плоскостью, проход я щей через нижние концы свай. E, n - модуль деформации (кПа) и коэффициент Пуассона грунта в пределах снимаемой толщи. d 0 - коэффициент, определ я емый по номограмме СНиП 2.02.03 - 85. Полна я нагрузка n складываетс я из расчетной нагрузки, действующей в уровне планировочной отметки, и собственного веса условного ленточного фундамента. F II ’ = 609,6319 - 0,73 · 1,1 · 2,4 = 607,704 кН/м, тогда полна я нагрузка n равна: n = F II ’ + b · d · g , где: b - ширина фундамента, равна 1,4 м d - глубина заложени я фундамента от уровн я планировочной отметки, равна 10м g - среднее значение удельного веса свайного массива, g = 20кН/м 3 n = 607,704 + 1,4 · 10 · 20 = 887,704 кН/м Дл я определени я коэффициента d 0 (определ я етс я по номограмме) необходимо знать глубину снимаемой толщи H C , котора я в свою очередь, зависит от значени я дополнительных напр я жений, развивающихс я в массиве грунта под фундаментом.

Дополнительные напр я жени я определ я ютс я по формуле: n s ZР = ¾ ¾ ¾ · a n , где: p · h n - полна я нагрузка на ленточный свайный фундамент, кН/м h - глубина погружени я свай, м a n - безразмерный коэффициент, зависит от приведенной ширины b’ = b/h, b = 1,4 h = 6,7; b’ = 0,208 » 0,21. Природные напр я жени я в уровне подошвы условного фундамента будет равно: s z dy g = 10,26 · 2,6 + 10,66 · 0,8 + 10 · 3,3 + 8,63 · 3,3 = 102,5 Дл я дальнейшего расчета осадки необходимо знать удельный вес грунта твердых частиц g S = g r S , где g - ускорение свободного падени я , g = 9,8 м/с 2 r S - плотность грунта твердых частиц. g S1 = 26,36 g S2 = 26,55 g S3 = 26,068 g S4 = 26,85 g S5 = 26,26 g S · g w g SB = ¾ ¾ ¾ ¾ , где 1+e g S - удельный вес твердых частиц g w - удельный вес воды e - коэффициент пористости g Sb1 = 10,03 g Sb2 = 10,74 g Sb3 = 10,26 g Sb4 = 10,66 g Sb5 = 9,95 n s zg = g i II · h i s gz1 i=1 s gz1 = s z dy g + g 1 · h 1 = 102,51 + 10 · 0,31 = 105,6 кПа s zg2 = s zg1 + g 2 · h 2 = 105,6 + 10 · 0,38 = 109,4 кПа s zg3 = s zg1 + g 3 · h 3 = 109,4 + 10 · 0,766= 117,1 кПа и так далее... Аналогично рассчитываютс я другие значени я и свод я тс я в табл. 2. Таблица 2

Z/h	a n	s zp [кПа]	Z [м]	s zq [кПа]	0,2 · s zq [кПа]
1,01	6,5842	277,82	0,08	102,51	20,60
1,05	5,566	234,8588	0,39	105,6	21,12
1,1	4,684	197,6423	0,77	109,4	21,88
1,2	3,4208	144,3413	1,54	117,1	23,42
1,3	2,6889	113,4586	2,31	124,8	24,96
1,4	2,2693	95,7535	3,08	132,5	26,50
1,5	1,9742	83,3017	3,85	140,2	28,04
1,6	1,73838	73,3479	4,62	147,9	29,58
1,7	1,5861	66,9259	5,39	155,6	31,12
1,8	1,45049	61,2037	6,16	163,3	32,66
1,9	1,3388	56,4909	6,93	171,0	34,20
2,0	1,2452	52,5414	7,7	178,7	35,74
2,1	1,165	49,157	8,47	186,4	37,28
2,2	1,0956	46,229	9,24	194,1	38,82
2,3	1,027	43,3344	10,01	201,8	40,36
2,4	0,9807	41,38	10,78	209,5	41,90
2,5	0,9325	39,347	11,55	217,2	43,44

Ориентировочно, глубину снимаемой толщи H C можно определить из услови я : s zp 0,2 · s zg . Анализ табл. 2 показывает, что это условие выполн я етс я примерно на относительной глубине z/h = 2,5. Тогда H C = 2,5 · 6,7 = 16,75 м Zглубина от подошвы фундамента, м Коэффициент Пуассона дл я песка, n = 0,3. Пользу я сь номограммой при H C /h = 2,5 м и b = 0,21 находим d 0 = 2,55. Осадка фундамента будет равна: n · (1- n 2 ) 887,7 · (1 - 0,3 2 ) S = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ · d 0 = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ · 2,55 = 0,03 м = 3,0 см. p · E 3,14 · 21700 Средн я я осадка дл я многоэтажных бескаркасных зданий с несущими кирпичными стенами не должна превышать 10 см.

Следовательно, услови я S S U выполн я етс я S = 3,0 см S U = 10 см. 2.5.8 я погружени я свай От правильности выбора дизель - молота зависит успешное погружение свай в проектное положение. В первом приближении дизель - молот можно подобрать по отношению веса его ударной части к весу сваи, которое должно быть дл я штанговых дизель - молотов 1,25 при грунтах средней плотности.

Минимальна я энерги я удара, необходима я дл я погружени я свай определ я етс я по формуле: E = 1,75 · a · F V , где: а - коэффициент, равный 25 Дж/кН, F V - расчетна я нагрузка, допускаема я на сваю, кН. E = 1,75 · 25 · 609,6319 = 26671,3956 Дж Пользу я сь техническими характеристиками дизель - молотов подбирают такой молот, энерги я удара которого соответствует минимальной.

Возьмем трубчатый дизель - молот Ф - 859 с энергией удара 27 кДж.

Полный вес молота G h = 36500 Н, вес ударной части G b = 18000 Н, вес сваи С7 - 30 равен 16000 Н. Вес наголовника принимаем равным 2000 Н. расчетна я энерги я удара дизель - молота Ф - 859: Е Р = 0,4 · G h ’ · h m , где: G h ’ - вес ударной части молота h m - высота падени я ударной части молота, h m = 2 м. Е Р = 0,4 · 2 · 18000 = 14400 Дж.

Проверим пригодность прин я того молота по условию: G h + G b ¾ ¾ ¾ ¾ K M , где: E P G h - полный вес молота G b - вес сваи и наголовника K M - коэффициент, принимаемый при использовании ж/б свай равным 6. (36500 + 16000 + 2000) Е Р = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 3,78 14400 Условие соблюдаютс я , значит прин я тый трубчатый дизель - молот С - 859 обеспечивает погружение сваи С7 -30. 2.5.9 Проектный отказ необходим дл я контрол я несущей способности свай в процессе производства работ. Если фактический отказ при испытании свай динамической нагрузкой окажетс я больше проектного, то несуща я способность сваи может оказатьс я необеспеченной.

Формула дл я определени я проектного отказа имеет вид: h · A · E P m 1 + 2 · (m 2 + m 3 ) S P = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ · ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ , где: g K · F I / m · ( g K · F I / m + h · A) m 1 + m 2 + m 3 h - коэффициент, примен я емый дл я железобетонных свай h = 1500 кН/м 2 A - площадь поперечного сечени я ствола сваи, м m - коэффициент, равный 1 g K - коэффициент надежности, принимаемый при определении несущей способности сваи по расчету g K = 1,4 E P - расчетна я энерги я удара [кДж] F V - расчетна я нагрузка, допускаема я на сваю, [кН] m 1 - масса молота, [т] m 2 - масса сваи и наголовника, [т] m 3 - масса подбабка, [т] - коэффициент восстановлени я удара, принимаемый при забивке железобетонных свай 2 = 0.2 1500 · 0,09 · 14,4 3,65+0,2 · (1,8+0) S P = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ · ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 0,0016м = 1,6мм (1,4 · 609,63)/1 · (1,4 · 609,63/1+1500 · 0,09) 3,65+1,8+0 2.6 1) я и фундаменты” Берлинов МВ 2) 3) под ред.

Трофименкова 4) Веселов ВА 5) 6) я ”Примеры проектировани я свайных фундаментов” Ющуба СВ 7) 8) 3. я строительного производства 3.1 Земл я ные работы выполн я ютс я при постройке любого здани я или сооружени я и составл я ют значительную часть их стоимости и трудоемкости. Земл я ные сооружени я создаютс я путем образовани я выемок в грунте или возведени я из него насыпей.

Выемки, разрабатываемые только дл я добычи грунта называютс я разрезом, а насыпи, образованные при отсыпке излишнего грунта - отвалом. В гражданском и промышленном строительстве земл я ные работы выполн я ютс я при устройстве траншей и котлованов.

Выполнение таких объемов работ возможно лишь с применением высокопроизводительных машин. В современном строительстве широко примен я ютс я монолитные бетонные конструкции.

Бетонные работы всё еще содержат р я д т я желых и трудоемких процессов. В последнее врем я по я вились технические решени я , направленные на снижение трудоемкости работ, повышение качества конструкции из монолитного бетона.

Монолитные жилые и общественные здани я придают большую выразительность районам, позвол я ют снизить стоимость строительства на 10 - 15%. 3.2 Жилое здание выполн я етс я из кирпича.

Фундаменты свайные трех типов: 1) 2) я под среднюю стену 3) я ть конструктивно расположенными под внешней стеной магазина - за счет малых нагрузок.

№ п/п	Длина сваи, м	Сечение, см
1	С-10	30х30
2	С-7	30х30
3	С-5	30х30

В плане здание имеет сложное строение, поэтому расчет будет производитьс я дл я намеченных блок секций. 3.3 я ные работы При возведении фундаментов под многоэтажные здани я разрабатываютс я котлованы Н К = Н р + Н под Н р = 0,6 м Н под = 2 м Н К = 2,72 + 0,6 - 0,9 Н К = 2,4 м Принимаем y = 0,8 a = L 1 + L 2 + L 3 + 0,83 + 0,83 + 0,8 + 0,8 = 6,9 + 5,1 + 6,3 + 0,83 + 0,83 + 0,8 + 0,8 a = 21,5 a 1 = a + 2 · c, где а - ширина низа котлована а 1 - ширина верха котлована с - заложение откоса Н К - высота котлована m - коэффициент откоса, равный 0,72 с = 2,4 · 0,72 = 1,75 м а 1 = 21,5 + 1,75 · 2 = 25 м V K - объём котлована V K = (h / 6) · [a · b + c · d + (a + c) · (b + d)], м 3 , где: a и b - ширина и длина подошвы котлована c и d - ширина и длина по верху котлована h - глубина котлована V K = (2,4 / 6) · [21,5 · 505 + 25 · 508,5 + (21,5 + 25) · (505 + 508,5)] На выбор типа экскаватора вли я ют: 1) 2) я ного сооружени я Выбираем комплект машин дл я разработки котлованов. Выбор производитс я в два этапа: I. я тип экскаватора (пр я ма я лопата, обратна я лопата) II. я марка экскаватора Оптимальна я глубина разработки экскаватора Н опт = 0,65 - 0,75 от максимальной глубины разработки Н мах . Н мах = 5,8 м, тогда Н опт = 0,7 · 5,8 = 4,06 м Выбираем экскаватор ЭО4121А “обратна я лопата” с характеристиками: 3 я глубина копани я - 5,8 м я R мах = 9 м я высота выгрузки - 5 м Выбор оптимального типа и количества автосамосвалов дл я отвоза грунта в отвал при разработке экскаватором “обратна я лопата”. Принимаем два автосамосвала марки КРАЗ - 222, грузоподъемностью 10т и емкостью кузова 8м 3 . 3.3.1 Дл я разработки недобора примен я ютс я бульдозеры с подчистным устройством.

Допустима я величина недобора - 15 м 3 . Проектирование схем разработки грунта в котловане - одноковшовым экскаватором “ОЛ”. Разработка грунта осуществл я етс я лобовыми и боковыми проходками. Н забо я = н к - Н ЕДОБОР = 2,4 - 0,15 = 2,25 м Экскаватор “ОЛ” - ЭО 4121А с V КОВША = 0,65 м 3 a max = 9 м R 0 - оптимальный радиус резань я , R 0 = 0,8 · R max = 0,8 · 9 = 7,2 м B = (1,5 - 1,7) · R max = 1,6 · 9 = 14,4 м 3.3.2 я ци я затрат труда и заработной платы на земельные работы

Обосно-вание СНиП	Наименование работ и процессов	Единицы измерен. V раб.	V работ м 3 на 100м 3	Норма времени, чел.час на 100м 3	Затраты труда на весь V чел.час на 100м 3	Расценка за 1 изм. р-к на 100м 3	Зарплата на весь V работ р-к на 100м 3	Сост. звена по ЕНиР
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Е2-I-II 4-6 табл.2	Разработка грунта экскаватором “ОЛ” ЭО4121А	100м 3	315,229	2,3	725,027	2-44	769-158	машинист 6р-1
Е2-I-22 табл.2 стр.86	Разработка недобора бульдозером	100м 3	16,2863	0,55	8,9574	0-58,3	9-49	машинист 6р-1
Е2-I-34	Обратна я засыпка	100м 3	73,03	0,31	22,63	0-32,9	24-02	машинист 6р-1
Е2-I-34	срезка растительного сло я бульдозером	1000м 2	12,713	0,69	8,77	0-73,1	9-29	машинист 6р-1

Дл я разработки недобора принимаем бульдозер Д3 -19 на базе трактора Т - 100. 3.4 я забивки свай Сваи предназначаютс я дл я передачи нагрузки от здани я или сооружени я на грунты. По характеру работы в грунта сваи подраздел я ютс я на сваи - стойки и вис я чие сваи. Вис я чими называют сваи, передающие нагрузку от здани я за счет трени я в грунте.

Расположение свай в плане зависит от вида расположение свай на плане зависит от вида сооружени я , от веса и места приложени я нагрузки.

Погружение в грунт заранее изготовленных свай осуществл я етс я при помощи молотов разной конструкции, представл я ющих собой т я желые металлические оголовки, подвешенные на тросах копров, которые поднимаютс я на необходимую высоту при помощи лебедок этих механизмов и свободно падают на голову свае.

№	Марка сваи	Масса, т	Кол-во	Суммарна я
		1 -го элемента	обща я		длина, м
1	С10 - 30	2,28	10351,3	4540	45400
2	С7 - 30	1,60	1536	960	6720
3	С5 - 30	1,15	404,8	352	1760
	Итого:		12292	5852	53880

3.4.1 я Технологическа я карта разработана на погружение забивных свай длиной до 16м при многор я дном расположении свай.

Номенклатура забивных железобетонных свай прин я та в соответствии со следующими государственными стандартами: · * “Сваи забивные железобетонные цельные сплошного квадратного сечени я с ненапр я гаемой арматурой”; · * “Сваи забивные железобетонные цельные сплошного квадратного сечени я с поперечным армированием ствола и напр я гаемой арматурой”; ГОСТ 19804.0 - 79 * “Сваи забивные железобетонные. Общие технические услови я ”; · * “Сваи.

Методы полевых испытаний”. При устройстве свайных фундаментов кроме технологической карты следует руководствоватьс я следующими нормативными документами: я и фундаменты”; Область применени я свай указана в об я зательном приложении к ГОСТ 19804.0 - 78 * . Технологическа я карта разработана дл я I и II групп.

Устройство свайных фундаментов предусматриваетс я комплексно - механизированным способом с применением серийно выпускаемого оборудовани я и средств механизации.

Калькул я ци я трудовых затрат, график выполнени я работ, схемы погружени я свай, материально - технические ресурсы и технико - экономические показатели выполнены дл я забивных свай длиной 10 и 7 м сечением 30 х 30 см. В состав работ, рассматриваемых картой вход я т: · · я свай у мест погружени я · · · я гивание свай к копру, подъем сваи на копер и заводка в наголовник, наведение сваи на точку погружени я , погружение сваи до проектной отметки или отказа) · · 3.4.2 я и технологи я строительного процесса До начала погружени я свай должны быть выполнены следующие работы: · · · я · я разбивка осей и разметка положени я свай и свайных р я дов в соответствии с проектом. · я и складирование свай · я Монтаж копрового оборудовани я производитс я на площадке размером не менее 35 х 15м. После окончани я подготовительных работ составл я ют двухсторонний акт о готовности и приемке строительной площадки, котлована и других объектов, предусмотренных ППР. Подъем свай при разгрузке производ я т двухветевым стропом за монтажные петли, а при их отсутствии - петлей “удавкой”. Сваи на строительной площадке разгружают в штабели с рассортировкой по маркам.

Высота штабел я не должна превышать 2,5м. Сваи укладывают на дерев я нные подкладки толщиной 12см с расположением остри я ми в одну сторону.

Раскладку свай в рабочей зоне копра, на рассто я нии не более 10м производ я т с помощью автокрана на подкладке в один р я д. На объекте должен быть запас свай не менее чем на 2 - 3 дн я . До погружени я каждую сваю с помощью стальной рулетки размечают на метры от остри я к голове.

Метровые отрезки и проектную глубину погружени я маркируют я ркими карандашными рисками, цифрами (указывающими метры) и буками “ПГ” (проектна я глубина погружени я ). От риски “ПГ” в сторону остри я с помощью шаблона нанос я т риски через 20мм (на отрезке 20 см) дл я удобства определени я отказа (погружени я сваи от одного удара молота). Риски на боковой поверхности свайного р я да позвол я ют видеть глубину забивки сваи в данный момент и определ я ть число ударов молота на каждый метр погружени я . С помощью шаблона на сваю нанос я т вертикальные риски, по которым визуально контролируют вертикальность погружени я свай.

Геодезическую разбивку свайного р я да производ я т по окончании разбивки основных и промежуточных осей здани я . При разбивке центров свай по свайному р я ду пользуютс я компарированной рулеткой.

Разбивку выполн я ют в продольном и поперечном направлени я х, руководству я сь рабочими чертежами свайных р я дов. Места забивки свай фиксируют металлическими штыр я ми длиной 20 -30 см.

Вертикальные отметки головок свай прив я зывают к отметке репера.

Погружение свай производ я т дизель - молотом Ф - 859 на базе экскаватора ЭО - 6113, оборудованным дизель молотом типа СП - 78. Дл я забивки свай рекомендуетс я примен я ть Н - образные литые и сварные наголовники с верхней и нижней выемками.

Свайные наголовники примен я ют с двум я дерев я нными прокладками из твердых пород (дуб, бук, граб, клен). погружение свай производитс я в следующей последовательности: 1) я гивание к месту забивки 2) 3) 4) 5) Строповку сваи дл я подъема на копер производ я т универсальным стропом, охватывающим сваю петлей “удавкой” в местах расположени я штыр я . К копру сваи подт я гивают рабочим канатом с помощью отводного блока по спланированной или по дну котлована по пр я мой линии. Молот поднимают на высоту, обеспечивающую установку сваи.

Заводку сваи в наголовник производ я т путем ее подт я гивани я к мачте с последующей установкой в вертикальное положение. Подн я тую на копер сваю навод я т на точку забивки и разворачивают свайным ключом относительно вертикальной оси в проектное положение.

Повторную выверку производ я т после погружени я сваи на 1 м и корректируют с помощью механизмов наведени я . Забивку первых 5 - 20 свай, расположенных в различных точках строительной площадки, производ я т залогами (число ударов в течении 2 минут) с подсчетом и регистрацией количества ударов на каждый метр погружени я сваи. В конце забивки, когда отказ сваи по своей величине близок к расчетному, производ я т его измерение.

Измерение отказов производ я т с точностью до 1мм и не менее, чем по трем последовательным залогам на последнем метре погружени я сваи. За отказ, соответствующий расчетному, следует принимать минимальное значение средних величин отказов дл я трех последовательных залогов.

Измерени я отказов производ я т с помощью неподвижной реперной обноски. Сваю, не давшую расчетного отказа, подвергают контрольной добивке после ее “отдыха” в грунте в соответствии с ГОСТ 5686 - 78 * . В случае, если отказ при контрольной добивке превышает расчетный, проектна я организаци я устанавливает необходимость контрольных испытаний свай статической нагрузкой и корректировки проекта свайного фундамента.

Исполнительными документами при выполнении свайных работ я вл я ютс я журнал забивки свай и сводна я ведомость забитых свай.

Срубку голов свай начинают после завершени я работ по погружению свай на захвате. В местах срубки голов нанос я т риски.

Срубку выполн я ют с помощью установки дл я скручивани я голов СП - 61А, смонтированной на автомобильном кране.

Работу по срубке голов свай выполн я ют в следующем пор я дке: 1) я ось должна быть перпендикул я рна плоскости одной из граней 2) 3) я т в движение захваты, разрушающие бетон по риске 4) я т срезку арматуры сваи.

Погружение свай производ я т при промерзании грунта не более 0,5 м. При большем промерзании грунта погружение свай производ я т в лидирующие скважины.

Диаметр лидирующих скважин при погружении свай должен быть не более диагонали и не менее стороны поперечного сечени я сваи, а глубина - 2/3 глубины промерзани я . Проходку лидирующих скважин производ я т трубчатыми бурами, вход я щими в состав оборудовани я копра.

Работу по погружению свай выполн я ют следующие монтажные звень я : · · 1 чел. · · Все звень я , работающие на погружении свай включают в комплексную бригаду конечной продукции. В технологической карте предусматриваетс я повышение производительности труда в среднем на 15% за счет максимального использовани я фронта работ , внедрени я комплексной механизации и наиболее производительных машин, комплектной поставки, рациональных решений по организации и технологии производства работ.

Работы по погружению свай должны выполн я тьс я в соответствии со СНиП Ш - 16 - 80, СНиП Ш - 4 - 80 и “Правилами устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов”. Между машинистом копра и помощником должна быть установлена надежна я сигнальна я св я зь.

Каждый сигнал должен иметь только одно значение и подаватьс я одним лицом. При погружении свай запрещаетс я находитьс я в зоне работы копрового оборудовани я , радиус которой превышает высоту мачты на 5 м. Сваи рекомендуетс я подт я гивать по пр я мой линии в пределах видимости машиниста копра только через отводной блок, закрепленный у основани я копра. Зона работ по срубке голов свай должна быть временно ограждена.

Газовую резку арматуры необходимо выполн я ть с соблюдением соответствующих требований СНиП Ш - 4 - 80.32 3.4.3 я ци я трудовых затрат на свайные работы

Обосно-вание СНиП	Наименование работ и процессов	Единицы измерен. V раб.	V работ м 3 на 100м 3	Норма времени, чел.час, маш.смена	Затраты труда на весь V, чел.день	Расценка за 1 изм. р-к	Зарплата на весь V работ р-к	Сост. звена по ЕНиР
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Е12 - 52 - 4	Разгрузка свай и укладка их в штабел я	100 свай	58,52	21,3 7,1	152 50,66	12-87 4-98	753-152 291-42	такелажники 3р-2 машинист 5р-1
Е12 - 52	Переворачивание свай дл я разметки рисок	100 свай	58,52	28,4 9,47	202,6 67,58	17-15 6-65	1003-61 389-158	такелажники 3р-2 машинист 5р-1
Е12 - 52 -3	Раскладка свай у мест погружени я	100 свай	58,52	30,0 10,0	214,18 71,39	18-12 7-02	1060-38 410-81	такелажники 3р-2 машинист 5р-1
Е12 - 66	Разметка свай краской через 1 м	100 свай	53,88	1,2	78,84	0-66,6	358-84	кровельщики 3р-1 5р-1
Е12 -21	Погружение свай	1 сва я	5852	3,45 1,15	2462,12 820,7	2-35 0-81	13752-20 4740-12	машинист 6р-1
Е12 -21	Срубка голов ж/б свай	1 сва я	5852	0,351 0,117	250,49 83,498	0-21,2 0-08,2	1240-62 479-86	такелажники 3р-2 машинист 5р-1
Е12 -21	Срезка стержней арматуры	10 перерезов	23408	0,07	199,82	0-04,4	102-99	газорезчик 4р-1
	Итого:				4741,99 1093,82		19198-75 6311-36

3.5 я возведени я монолитных железобетонных фундаментов 3.5.1 я Процесс возведени я монолитных железобетонных фундаментов я вл я етс я комплексным процессом в который вход я т: 1) 2) 3) 4) 5) я тие опалубки после достижени я бетоном фундамента определенной прочности 6) Опалубка - временна я вспомогательна я конструкци я , обеспечивающа я заданные геометрические размеры и очертани я бетонного элемента конструкции.

Опалубка должна отвечать следующим требовани я м: 1) 2) я ть форму в рабочем положении. 3) я основных геометрических размеров. 4) я и разбиратьс я . Принимаем металлическую инвентарную (унифицированную) опалубку, состо я щую из инвентарных щитов (см. спецификацию элементов опалубки)

Марка	Кол-во	Масса, кг	Площадь, м	Размеры
щитов		1 -го эл-та	обща я	1 -го эл-та	обща я	опалубки
Щ-1	20	71	1420	0,9	18	0,6 х 1,5
Щ-2	48	57	2736	0,72	34,56	0,6 х 1,2
Щ-3	82	52,250	4284,5	0,66	54,12	0,6 х 1,1
Щ-4	40	85,5	3420	1,08	43,2	0,6 х 1,8

3.5.2 1) я размещение на опалубке оборудовани я и материалов, не предусмотренных проектом, а так-же пребывание людей, не участвующих в процессе производства работ. 2) я . 3) я труда. 4) я опалубки ширина проходов должна быть не менее 1м. 3.5.3 Армируютс я фундаменты плоскими каркасами, которые доставл я ютс я на площадку из ЖБК и ДСК. На строительной площадке их сваривают в пространственные каркасы.

Монтаж арматурных изделий состоит из следующих технологических операций: 1. я или на площадку временного складировани я . 2. 3. 3.6 Способы транспортировани я бетонной смеси в зависимости от примен я емых средств могут быть порционными и непрерывными.

Порционное транспортирование осуществл я етс я с использованием автосамосвалов. 3.6.1 я бетонной смеси Дл я интенсификации выгрузки бетонной смеси используем поворотную бадью.

Загружаем ее при помощи самосвала. Затем, кран поднимает бадью в вертикальной плоскости и подает ее к месту выгрузки.

Корпус бадьи снабжен полозь я ми, которые служат направл я ющими при подъеме бадьи в вертикальное положение. Дл я предотвращени я зависани я бетонной смеси на корпус бадьи устанавливают нависной вибратор. При подаче бетонной смеси краном, принимаютс я меры против самопроизвольного открывани я затворов бадей. При выгрузке бетонной смеси из бадьи уровень низа бадьи должен находитьс я не выше 1м от бетонируемой поверхностию Запрещаетс я сто я ть под бадьей во врем я ее установки и перемещени я . 3.6.2 я ци я трудовых затрат на бетонные работы

Обосно-вание СНиП	Наименование работ и процессов	Единицы измерен. V раб.	V работ м 3 на 100м 3	Норма времени, чел.час, маш.смена	Затраты труда на весь V, чел.день	Расценка за 1 изм. р-к	Зарплата на весь V работ р-к	Сост. звена по ЕНиР
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Е4-I-44	Установка арматурных сеток и плоских каркасов	1 каркас	1860	1,3	2418	0-88,1	1638,66	арматурщик 3р-1, 2р-1
Е4-I-37	Устновка металлической инвентарной опалубки	1 м 2	4309,76	0,39	1680,8	0-29,1	1254,14	слесарь - строитель4р-1, 3р-1
Е4-I-37	Укладка бетонной смеси в фундамент	1 м 3	2677,72	0,33	883,64	0-19,9	532,86	бетонщик 4р-1, 2р-1
Е4-24-13	Подача бетонной смеси стреловым краном в бадь я х	1 т	6694,3	0,225	1506,21	0-149	997,45	машинист 6р-1
Е4-I-42	Приемка бетонной смеси из автосамосвала в поворотную бадью	1 м 3	2677,72	0,085	227,66	0-042	112,46	бетонщик 4р-1, 2р-1
Е4-I-42	Частична я перекидка бетонной смеси в конструкцию вручную	1 м 3	133,88	0,75	100,41	0-40	53,95	бетонщик 4р-1, 2р-1
Е4-I-54	Покрытие бетонной поверхности опилками слоем до 0,1 м	1 м 3	446,94	0,27	120,67	0-17,3	77,32	бетонщик 2р-1
Е4-I-54	Поливка бетонной поверхности из брансбойта	100 м 2	4469,4	0,14	6,256	0-09	4,02	бетонщик 2р-1
Е4-I-57	Распалубливание	1 м 3	4309,76	0,21	905,04	0-14,1	607,67	слесарь - строитель2р-1, 3р-1
	Итого:				7848,63		5278,53

3.6.3 Технологический процесс бетонировани я состоит из подготовительных, вспомогательных и основных операций.

Подготовительные операции - перед приемом бетонной смеси подготавлиают территорию объекта, подъездные пути, места разгрузки, емкости дл я приема бетона.

Вспомогательные операции - арматуру, закладные детали, анкерные болты очищают от гр я зи и от отслаивающейс я ржавчины.

Основные операции: укладывают смесь сло я ми в соответствии с указани я ми проекта, т.е. толщиной ~ 0,3м, при этом толщина каждого сло я должна быть не более глубины проработки вибратора; укладку и уплотнение бетонной смеси необходимо осуществл я ть в непрерывной последовательности. 3.6.3.1 я Типова я технологическа я карта принимаетс я при проектировании организации бетонировани я ленточных фундаментов.

Подача бетонной смеси призводитс я стреловым краном (Q = 5 - 12 т) в бадь я х, емкостью 1 -2 м 3 в зависимости от грузоподъемности.

Укладку 100 м 3 бетона звено из 9 человек произведет за 2,12 смены, при работе со стреловым краном. 3.6.3.2 я и технологи я строительного производства я должны быть выполнены по фронту и прин я ты по акту оплубка и арматура фундаментов в количестве, достаточном дл я бесперебойного бетонировани я в течение 1 -2 смен, а также опробованы все приспособлени я дл я подачи и уплотнени я бетона. я в поворотных бадь я х, емкостью 1 м 3 при грузоподъемности крана 5 т на рабочем вылете стрелы 3 м. Бадьи под загрузку устанавливаютс я на переносной настил дл я предотвращени я потерь раствора. я етс я стреловым краном. я с соблюдением требованием СНиП III - ВI - 62 п.п. 4.35 ~ 4.43. я ют с помощью водовоздушной форсунки струей воды под напором 3 - 5 атмосфер или прведенной металической сеткой. 3.6.3.3 В процессе бетонировани я мастер или прораб должны вести наблюдение за производством работ согласно СНиП III - ВI - 62 п.п. 5.11 ~ 5.12, а результаты наблюдени я записывать в журнал бетонных работ ро установленой форме. При исправлении дефектов в раковинах больших размеров отбиваетс я весь тыхлый бетон, а поверхность здорового бетона очищаетс я проволочной щееткой и промываетс я водой. Затем раковины заделываютс я бетонной смесью с мелким щебнем или гравием. 3.6.3.4 Уплотнение бетонной смеси при укладке ее в конструкции делаетс я дл я получени я плотного, прочного и долговечного бетона.

Уплотнение бетонной смеси произаодитс я , как правило виброванием, дл я чего в свежеуплотненную бетонную смест погружаетс я вибратор, который передает смеси свои колебани я . Под действием колебаний бетонна я смесь разрушаетс я и начинает течь, хорошо заполн я я опалубку; при этом вытесн я етс я воздух из смеси. В результате получаетс я плотный бетон.

Уплотнение бетонной смеси может производитьс я глубинными и поверхностными вибраторами. Дл я уплотнени я бетонной смеси в ленточных фундаментах, как правило, примен я етс я глубинный вибратор с гибким валом со встроенным электродвигателем.

Глубинный вибратор выбирают по диаметру вибронаконечника, в зависимости от густоты армировани я . Шаг перестановки вибратора не должен превышать 1,5 радиуса его действи я . R - радиус действи я вибратора.

Выбираем глубинный вибратор ИВ - 47. Показатели: · · · я - 25 ~ 30 см · я жение электродвигател я - 36 В · я - 1,2 кВт · · · 3.6.3.5 я доставки бетонной смеси на объект После определени я ведущей машины комплекта кран - бадь я и типа транспортных средств по сметной эксплуатационной производительности ведущей машины определ я ют количество транспортных средств, необходимых дл я бесперебойной доставки бетонной смеси на объект. Число автотранспортных единиц в смену определ я етс я по формуле: К Р · П Э 1,08 · 75 N = ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 6,67 » 7 машин. П А 12,1 К Р - коэффициент, учитывающий резерв производительности ведущей машины, К Р = 1,08 П Э - сметна я эксплуатационна я производительность ведущих машин, П Э = 75 м 3 в смену, П А - сметна я эксплуатационна я производительность автотранспортной единицы, м 3 в смену, определ я етс я по формуле: 60 · V · t CM · K B 60 · 3 · 0,885 · 8,2 П А = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 12,1 t Ц 108,35 V - объем бетонной смеси, загружаемую в транспортную единицу, м 3 , t CM - продолжительность смены - 8,2 часа, K B - коэффициент использовани я транспортной единицы во времени, K B =0,885 t Ц - продолжительность транспортного цикла дл я транспортного средства: 2 · L · 60 2 · 15 · 60 t Ц = t З + ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ + t Р = 6 + ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ + 3,5 = 108,35 мин, [1 час 50 мин.] V СР (15+20) / 2 t З - врем я загрузки транспортной единицы бетонной смесью на заводе, 6 мин. L - рассто я ние перевозки от БСЦ, 15 км. V СР - средн я я скорость движени я транспортной единицы в груженом (15 км/ч) и порожнем (20 км/ч) направлении. V - объем смеси, перевозимой за одну поездку, м 3 t Р - разгрузка бетонной смеси из транспортной единицы в бадьи, 3,5 мин. 3.7 n C e = 1,08 · (E 0 I + C M · t n ) + 1,5 · (E 0 II + З пл ) + Э пл i=1 E 0 I - стоимость единовременных затрат, 17,75 n C M - суммарна я стоимость i=1 t n - число механизмов E 0 II - заработна я плата в составе единовременных работ З пл - чиста я заработна я плата n T e = Е тр · (М MГ · t n + З затр.тр ) i=1 Е тр - трудозатраты единовременных работ М MГ - трудозатраты за 1 час работы механизма З затр.тр - затраты труда из калькул я ции P T 0 = ¾ ¾ n эк P - общий объем n эк - количество тонн, смонтируемых за смену n n эк = n i · q i · t · K в i=1 n i - циклы в час q i - количество элементов в цикле t - врем я в смену, 8,2 ч K в - коэффициент использовани я во времени 60 n эк = ¾ ¾ · t с · K в t ц S · 60 S · 60 t ц = t с + t р + ¾ ¾ ¾ + ¾ ¾ ¾ V 1 V 2 t с - врем я строновки t р - врем я расстроновки S - рассто я ние от завода до объекта V 1 - скорость груженого транспорта V 2 - скорость порожнего транспорта. n С инв · Т 0 П э = Се · V + Е н · ¾ ¾ ¾ ¾ i=1 T г Се - себестоимость монтажа, V - общий объем, Е н - коэффициент эффективности капитальных вложений, T г - врем я работы по году. 3.8 1) Балицкий ВС 2) я монолитного бетона и железобетона” Евдокимов 3) я строительного производства” под ред.

Вареника ЕИ 4) Ждановский БВ 5) Сташевский ВП 6) я механизаци я в жилищном строительстве” Ламцов ВА 7) я механизаци я трудоемких работ в строительстве” Казанока НС 8) Афанасьев АА 9) 10) я ные работы” 11) 12) я технологическа я карта на свайные работы и искусственное закрепление грунтов” 4. 4.1 фундаментов дл я наружных стен Ростверки под стенами кирпичных зданий, опирающиес я на железобетонные сваи, расположенные в два р я да, должны рассчитыватьс я на эксплуатационные нагрузки и на нагрузки, возникающие в период строительства. Расчёт ростверка на эксплуатационные нагрузки следует вести из услови я распределени я нагрузки в виде треугольников с наибольшей ординатой Р, тс/м, над осью сваи, котора я определ я етс я по формуле: q 0 · L P = ¾ ¾ ¾ , где: a L - рассто я ние между ос я ми свай по линии р я да или р я дов, [м] q 0 - равномерно распределённа я нагрузка от здани я на уровне низа ростверка, [кН/м] a - длина полуосновани я эпюры нагрузки [м], определ я ема я по формуле: ______ 3 E p · I p a = 3,14 · ¾ ¾ ¾ , где: E k · b k E p - модуль упругости бетона ростверка [МПа]. I p - момент инерции сечени я ростверка. E k - модуль упругости блоков бетона над ростверком. b k - ширина стены блоков, опирающихс я на ростверк. b р · h 3 р 1,5 · 0,6 3 I p = ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ = 0,027 м 4 12 12 b р - ширина ростверка, равна 1,5 м h р - высота ростверка, равна 0,6 м Подставим значени я в вышеприведённую формулу: __________ 3 2,7 · 0,027 3 _______ a = 3,14 · ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 3,14 · 0,03698 = 3,14 · 0,33316 = 1,046 » 1,1 м 2,7 · 0,77 тогда: q 0 · L 1696,36 · 1,3 P = ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 2004,78 a 1,1 Наибольшую ординату эпюры сваи - р 0 можно определить по формуле: q 0 · L p р 0 = ¾ ¾ ¾ , где: a L p - расчётный пролёт [м], равный 1,05 · L св , где L cв - рассто я ние между сва я ми в свету [м] 1696,36 · 0,84 р 0 = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 1295,4 1,1 Расчётные изгибающие моменты М оп и М пр определ я ютс я по формулам: q 0 · L 2 p 1696,36 · 0,84 2 М оп = - ¾ ¾ ¾ = - ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = - 99,74 кНм 2 12 12 q 0 · L 2 p 1696,36 · 0,84 2 М пр = ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 49,87 кНм 2 24 24 Поперечную перерезывающую силу в ростверке на грани сваи можно определить по формуле: q 0 · L p 1696,36 · 084 Q = ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 712,47 кН , где: 2 2 q 0 - равномерно распределённа я нагрузка от здани я на уровне низа ростверка L p - расчётный пролёт [м] Определим характеристики прочности бетона. R в - расчётное сопротивление бетона класса В-20, R в = 11,5 МПа. Расчёт прочности ростверка по сечени я м нормальным к продольной оси.

Подбор продольной арматуры произведём согласно СНиП 2.03.01 - 84 п. 3.18. Вычисл я ем коэффициент a m : M a m = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ , где: R b · b · h 2 0 М - момент в пролёте. b - ширина пр я моугольного сечени я [м] h 0 - рабоча я высота [м], h 0 = 600 - 50 =550 мм. 49,87 · 10 6 a m = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 0,01 11,5 · 10 3 · 1,5 · 0,55 2 При a m = 0,01 находим h = 0,977, тогда требуемую площадь раст я нутой арматуры определим по формуле: M A s = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ , где: R s · h · h 0 М - момент в пролёте R s - рассчётное сопротивление арматуры 49,87 · 10 6 A s = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 254 мм 2 365 · 0,977 · 0,55 Принимаем арматуру класса А -III 8 7 мм (A s = 308 мм 2 ). Так - как диаметр арматуры меньше 10 мм, то конструктивно принимаем арматуру 12 мм, где A s = 905 мм 2 . Сечение на опоре: · · я высота h 0 = 600 - 50 = 550 мм Вычисл я ем коэффициент a m : М 99,74 · 10 6 a m = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 0,019 R b · b · h 2 0 11,5 · 10 3 · 1,5 · 0,55 Находим h = 0,99, тогда требуемую площадь раст я нутой арматуры определим по формуле, принима я арматуру класса А - III, R s = 360 МПа: M 99,74 · 10 6 A s = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 501,85 мм 2 R s · h · h 0 360 · 0,99 · 550 Принимаем стержни из арматуры А - III, 8 10 мм (A s = 628 мм 2 ). 4.1.1 Расчёт ведут по наклонному сечению.

Диаметр поперечных стержней задают из услови я сварки, так, чтобы отношение диаметра поперечного стержн я к диаметру продольного составл я ло 1/4, поэтому диаметр поперечных стержней принимаем равным 4 мм, арматура класса А - I с шагом S = 310мм. 4.1.2 Расчёт на продавливание конструкций от действи я сил, равномерно распределённых на огромной площади должен производитьс я из услови я : F a · R bt · U m · h 0 F - продавливающа я сила a - коэффициент, принимаемый равным 1 U m - среднее арифметическое значение периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейс я при продавливании. При определении U m предполагаетс я , что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, а боковые грани наклонены под углом 45 О к горизонтали. При установке в пределах пирамиды продавливани я хомутов, расчёт должен производитьс я из услови я : F = F d + 0,8 · F sw = 1696,36 + 0,8 · 6,615 =1701,65 F d = F F sw определ я етс я как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчётной пирамиды продавливани я по формуле: F sw = R sw · A sw , где: R sw - расчётное сопротивление арматуры, не должно превышать значени я , соответствующего арматуре класса А - I. При учёте поперечной арматуры значение F sw должно быть не менее 0,5 · F b A sw - площадь поперечного сечени я арматуры хомутов, равна 12,6 мм 2 F sw = 3 · 175 · 10 3 · 0,0000126 = 6,615 F 1 · 0,9 · 2 · 0,55 = 990 кН = Р F = 1696,36 > Р = 990 кН, что удовлетвор я ет условию расчёта на продавливание. 4.2 фундаментов дл я внутренних стен Ростверки под стенами кирпичных зданий, опирающиес я на железобетонные сваи, расположенные в два р я да, должны рассчитыватьс я на эксплуатационные нагрузки и на нагрузки, возникающие в период строительства. Расчёт ростверка на эксплуатационные нагрузки следует вести из услови я распределени я нагрузки в виде треугольников с наибольшей ординатой Р, тс/м, над осью сваи, котора я определ я етс я по формуле: q 0 · L P = ¾ ¾ ¾ , где: a L - рассто я ние между ос я ми свай по линии р я да или р я дов, [м] q 0 - равномерно распределённа я нагрузка от здани я на уровне низа ростверка, [кН/м] a - длина полуосновани я эпюры нагрузки [м], определ я ема я по формуле: ______ 3 E p · I p a = 3,14 · ¾ ¾ ¾ , где: E k · b k E p - модуль упругости бетона ростверка [МПа]. I p - момент инерции сечени я ростверка. E k - модуль упругости блоков бетона над ростверком. b k - ширина стены блоков, опирающихс я на ростверк. b р · h 3 р 1,5 · 0,6 3 I p = ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ = 0,027 м 4 12 12 b р - ширина ростверка, равна 1,5 м h р - высота ростверка, равна 0,6 м Подставим значени я в вышеприведённую формулу: __________ 3 2,7 · 0,027 3 _____ a = 3,14 · ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 3,14 · 0,045 = 3,14 · 0,35569 » 1,1 м 2,7 · 0,60 тогда: q 0 · L 633,4 · 1,3 P = ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 748,56 a 1,1 Наибольшую ординату эпюры сваи - р 0 можно определить по формуле: q 0 · L p р 0 = ¾ ¾ ¾ , где: a L p - расчётный пролёт [м], равный 1,05 · L св , где L cв - рассто я ние между сва я ми в свету [м] 633,4 · 0,84 р 0 = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 483,68 1,1 Расчётные изгибающие моменты М оп и М пр определ я ютс я по формулам: q 0 · L 2 p 633,4 · 0,84 2 М оп = - ¾ ¾ ¾ = - ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = - 37,0 кНм 2 12 12 q 0 · L 2 p 633,4 · 0,84 2 М пр = ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 19,0 кНм 2 24 24 Поперечную перерезывающую силу в ростверке на грани сваи можно определить по формуле: q 0 · L p 633,4 · 084 Q = ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 266,02 кН , где: 2 2 q 0 - равномерно распределённа я нагрузка от здани я на уровне низа ростверка L p - расчётный пролёт [м] Определим характеристики прочности бетона. R в - расчётное сопротивление бетона класса В-20, R в = 11,5 МПа. Расчёт прочности ростверка по сечени я м нормальным к продольной оси.

Подбор продольной арматуры произведём согласно СНиП 2.03.01 - 84 п. 3.18. Вычисл я ем коэффициент a m : M a m = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ , где: R b · b · h 2 0 М - момент в пролёте. b - ширина пр я моугольного сечени я [м] h 0 - рабоча я высота [м], h 0 = 600 - 50 =550 мм. 19,0 · 10 6 a m = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 0,01 11,5 · 10 3 · 1,5 · 0,55 2 При a m = 0,01 находим h = 0,995, тогда требуемую площадь раст я нутой арматуры определим по формуле: M A s = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ , где: R s · h · h 0 М - момент в пролёте R s - рассчётное сопротивление арматуры 19 · 10 6 A s = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 117,5 мм 2 365 · 0,995 · 0,55 Принимаем арматуру класса А -III 8 7 мм (A s = 308 мм 2 ). Так - как диаметр арматуры меньше 10 мм, то конструктивно принимаем арматуру 12 мм, где A s = 905 мм 2 . Сечение на опоре: · · я высота h 0 = 600 - 50 = 550 мм Вычисл я ем коэффициент a m : М 37 · 10 6 a m = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 0,01 R b · b · h 2 0 11,5 · 10 3 · 1,5 · 0,55 Находим h = 0,995, тогда требуемую площадь раст я нутой арматуры определим по формуле, принима я арматуру класса А - III, R s = 360 МПа: M 37 · 10 6 A s = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 235 мм 2 R s · h · h 0 360 · 0,995 · 550 Принимаем стержни из арматуры А - III, 8 10 мм (A s = 628 мм 2 ). 4.2.1 Расчёт ведут по наклонному сечению.

Диаметр поперечных стержней задают из услови я сварки, так, чтобы отношение диаметра поперечного стержн я к диаметру продольного составл я ло 1/4, поэтому диаметр поперечных стержней принимаем равным 4 мм, арматура класса А - I с шагом S = 310мм. 4.2.2 Расчёт на продавливание конструкций от действи я сил, равномерно распределённых на огромной площади должен производитьс я из услови я : F a · R bt · U m · h 0 F - продавливающа я сила a - коэффициент, принимаемый равным 1 U m - среднее арифметическое значение периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейс я при продавливании. При определении U m предполагаетс я , что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, а боковые грани наклонены под углом 45 О к горизонтали. При установке в пределах пирамиды продавливани я хомутов, расчёт должен производитьс я из услови я : F = F d + 0,8 · F sw = 633,4 + 0,8 · 6,615 =638,39 F d = F F sw определ я етс я как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчётной пирамиды продавливани я по формуле: F sw = R sw · A sw , где: R sw - расчётное сопротивление арматуры, не должно превышать значени я , соответствующего арматуре класса А - I. При учёте поперечной арматуры значение F sw должно быть не менее 0,5 · F b A sw - площадь поперечного сечени я арматуры хомутов, равна 12,6 мм 2 F sw = 3 · 175 · 10 3 · 0,0000126 = 6,615 F = 633,4 я ет условию расчёта на продавливание. 4.3 1) Байков АП 2) 3) Бородачёв ОЛ 5. я строительства 5.1 Одной из целей анализа я вл я етс я определени я схемы разбивки здани я на участки дл я организации поточного строительства. За участок, как правило, принимают целый пролёт или температурный блок.

Желательно, чтобы объект был разбит на участки, количеством не менее 3 и не более 5. Другой задачей анализа я вл я етс я определение видов конструктивных элементов, их размеров, характеристик дл я решени я вопросов по технологии и организации строительства. Все данные о сборных элементах, составленных на основании конструктивных чертежей и каталогов типовых конструкций занос я тс я в таблицу.

Нормативна я продолжительность строительства устанавливаетс я по “Нормам продолжительности строительства” (СН - 440 - 79). В них указываютс я сроки строительства зданий и сооружений в разрезе отраслей промышленности с выделением подготовительного и основного периодов.

Продолжительность сроков строительства здани я определ я етс я по строке норм, соответствующих конструкции и общей площади квартир всего здани я дл я средней этажности, определ я емой по формуле: (S n · Э n ) Э ср = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ , где: S зд S n - площадь застройки участка, Э n - число этажей отдельного участка, S зд - площадь застройки всего здани я , n - пор я дковый номер отдельного участка. По расчету нормативный срок возведени я объекта равен 6 лет.

Наименование	Эскиз элемента	Объём материала	Масса	Общее количество	Расход материала, м 3
элементов		в 1 элементе, м 3	элемента, т	элементов, шт.	всего	1 блок - секци я
Сваи С10-30		0,63	1,60	5852	4849,2	234,5
Блоки стен подвала БС-24.6.6-Т		0,815	1,96	3696	3012,24	125,51
Цокольные блоки ЦБ-2-77		1,338	2,36	949	1269,22	63,46
Перемычки БПБ21-27.п-1		0,114	0,28	13476	1536,26	74,89
Лестничные площадки ИЛП43-2		1,58	0,68	200	316	15,8
Лестничные марши ЛМ28-11		0,58	1.28	340	197,2	9,86
Шахты лифтов ШЛС28-40		1,86	4,65	220	361,6	18,04
Санкабины СК-13		1,307	3,20	720	941,04	47,05
Перекрыти я		0,96	2,40	8640	8294,4	414,72
Покрыти я		0,96	2,40	960	1198,08	46,08
Перегородки гибсобетонные		1,43	1,79	3322	4750,46	231,66
Кирпична я кладка		0,018	0,003	22292	401,25	1087
Двери		0,828	0,05	5632	4663,29	226,044
Окна		1,86	0,025	3740	5096,4	254,87
Витражи		4,96	0,20	18	106,62
Полы				36200		1810
Обои				154640		7732
Остекление				5096,4		254,82
Кровл я				79420		3971

5.2 В неё включают весь комплекс работ, необходимых дл я возведени я и сдачи объекта в эксплуатацию, начина я с планировки площадки и конча я благоустройством территории.

Объемы общестроительных работ устанавливаютс я на основании архитектурных и конструктивных чертежей в натуральных единицах измерени я . Объёмы внутренних специальных работ (санитарно - технических и электромонтажных, а также работ по газификации, телефонизации, радиофикации) определ я ют в денежном выражении, исход я из строительного объёма здани я и укрупнённых показателей их стоимости на 1 м 3 здани я по формуле: V с = C с · V зд , где: V с - объём специальных работ в тыс. руб. C с - стоимость специальных работ на 1 м 3 здани я в тыс. руб. V зд - строительный объём здани я в м 3 . Дл я жилого здани я : Отопление и вентил я ци я : V с = 0,42 · 186963 = 78524,46 тыс. руб.

Водопровод и канализаци я : V с = 0,48 · 186963 = 89742,24 тыс. руб.

Электроосвещение: V с = 0,25 · 186963 = 46770,75 тыс. руб.

Телефон, радио: V с = 0,11 · 186963 = 20565,43 тыс. руб. Дл я встроенного помещени я : Отопление и вентил я ци я : V с = 6,6 · 16390 = 9834 тыс. руб.

Водопровод и канализаци я : V с = 0,24 · 16390 = 3933,6 тыс. руб.

Электроосвещение: V с = 0,36 · 16390 = 5900,4 тыс. руб.

Телефон, радио: V с = 0,12 · 16390 = 1966,8 тыс. руб. Объём работ по монтажу технического оборудовани я определ я етс я по формуле: V об = C зд · V зд · К 1 · К 2 , где: V об - объём работ по монтажу технического оборудовани я , тыс. руб. C зд - стоимость СМР 1 м 3 V зд - строительный объём здани я . К 1 - коэффициент, учитывающий объём СМР в общей стоимости здани я . К 2 - коэффициент, учитывающий удельный вес монтажа технологического оборудовани я в общей стоимости, К 2 = 0,1 ~ 0,15. Дл я жилого здани я : V об = 33 · 186963 · 0,15 · 0,1 = 92546,68 тыс. руб. Дл я встроенного помещени я : V об = 23 · 16390 · 0,15 · 0,1 = 5654,55 тыс. руб. Все расчёты объёмов приведены в таблице “Ведомость объёмов и трудоёмкости работ”

Наименование		Объём	Выработка	Трудоёмкость
работ		работ	чел/день	маш/см.	чел/день	маш/см.
Планировка площадки бульдозером, м 2	всего 1 б/с	12700 635	370		34,32 1,71
Разработка грунта экскаватором, м 3	всего 1 б/с	31520 1576	210		150 7,5
Разработка грунта вручную, м 3	всего 1 б/с	7 0,35	2,5		2,8 0,14
Забивка свай, м 3	всего 1 б/с	9653,52 482,67	2		4826,76 241,3
Устройсво монолитных ростверков, м 3	всего 1 б/с	2487,24 124,36	1,1		2261,12 113,05
Обща я механинизиро-ванна я засыпка, м 3	всего 1 б/с	7300 365	270		27,03 1,35
Ручна я обратна я засыпка, м 3	всего 1 б/с	9 0,45	3,5		2,5 0,12
Кирпична я кладка, м 3	всего 1 б/с	22292 1087	2		11146 543,5
Монтаж перемычек, м 3	всего 1 б/с	11400 567	2		5700 283,5
Монтаж плит покрыти я , м 3	всего 1 б/с	9600 460,8	2		4800 230,4
Монтаж лестничных площадок, м 3	всего 1 б/с	316 15,8	2		158 7,9
Монтаж лестничных маршей, м 3	всего 1 б/с	197,2 9,86	2		98,6 4,93
Монтаж гибсобет. перегородок, м 3	всего 1 б/с	4750 231,66	7		678,63 33,09
Устройство рулонной кровли, м 2	всего 1 б/с	79420 3971	12		6618,33 330,91
Заполнение оконных проёмов, м 2	всего 1 б/с	5096,4 254,82	15		339,76 1698
Заполнение дверных проёмов, м 2	всего 1 б/с	4663,29 226,04	10		466,32 22,6
Остекление, м 2	всего 1 б/с	4100 205	11		372,72 18,63
Витражи, м 2	всего 1 б/с	106,624 -	15		7,101 -
Штукатурка, м 2	всего 1 б/с	59160 2693	10		5916 269,3
Мал я рные работы, м 2	всего 1 б/с	154640 7732	18		8591,1 429,55
Облицовочные работы, м 2	всего 1 б/с	6280 314	5		1256 62,8
Устройство линоле-умных полов, м 2	всего 1 б/с	36200 1810	10		3620 181
Устройство мозаичных полов, м 2	всего 1 б/с	840 -	9		93,33 -
Сантехнические работы, тыс. руб.	всего 1 б/с	250620 12531	60		4177 208,8
Электромонтажные работы, тыс. руб.	всего 1 б/с	290600 14530	130		2235,38 111,76
Монтаж лифта, тыс. руб.	всего 1 б/с	211042 10552	49		4306,93 215,3
Благоустройство, тыс. руб.	всего 1 б/с	527840 26392	0,03		15835,2 791,76
Озеленение, тыс. руб.	всего 1 б/с	52984 8649	0,015		1589,52 7947

Пред--	Характеристика работ	Бригада	Основные машины
шеств.	Код	Наименование	Объём	Трудоёмкость	профес-	кол-во чел	сменность	наим.	количест-
работы	раб.	работ		чел/дн	маш/см	Дни	си я	в 1 смене		машин	во
-	1	Земл я ные работы, планировка площадки бульдозером	635		1,71	1,71	машинист экскават.	1	1	бульдозер	1
1	2	Выработка грунта экскаватором	1576		7,504	3,75	машинист экскават.	1	2	экскаватор	1
2	3	Забивка свай	482,67		241,33	4,022		3	1	копер	1
3	4	Устройство монолит-ного ростверка	124,36		113,05	2,35	бетонщик	24	2	вибратор	3
4	5	Устройство стен подвала из блоков	150,612		1,35	1,35	машинист экскават.	1	1	кран	1
5	6	Механизированна я засыпка	365		60,24	12,048	монтажник	5	1	кран	1
6	7	Кирпична я кладка 1б/с	1087		543,5	14,08	каменщик	37	1	кран	1
7	8	Монтаж перемычек	76,813		38,4	6,4	монтажник	3	2	кран	1
8	9	Монтаж лестниц	9,86		4,93	0,82	монтажник	3	2	кран	1
9	10	Монтаж лестничных площадок	15,8		7,9	1,3	монтажник	3	2	кран	1
10	11	Устройство гибсобе-тонных перегородок	237,52		33,93	5,65	монтажник	3	2	кран	1
11	12	Устройство перекрытий	414,72		207,36	12,96	монтажник	8	2	кран	1
12	13	Устройство покрытий	46,08		23,04	3,84	монтажник	3	2	кран	1
13	14	Устройство рулонной кровли	3971		330,91	13,23	кровель-щик	5	1
14	15	Заполнение оконных проёмов	254,82		16,988	1,13	плотник	15	1
15	16	Остекление			23,16	1,54	стекольщик	15	1
16	17	Двери	226,044		22,60	1,50	плотник	15	1
17	18	Санузлы	47,05		9,41	3,136	монтажник	3	1	кран	1
18	19	Штукатурка	2958	295,8		14,79	штукатур	20	1
19	20	Мал я рные работы	7732	429,5		32,37	мал я р	25	1
20	21	Облицовочные работы	314	62,8		3,14		20	1
21	22	Устройство линолеумных полов	1810	181		12,06	плотник	15	1
22	23	Устройство мозаичных полов	840	93,33		13,33	мозаичник	7	1
23	24	Сантехнические работы	12531	208,85		13,09	сантехник	15	1
24	25	Электромонтажные работы	14530	111,76		13,97	электромонтажник	8	1
25	26	Монтаж лифта	10552	215,34		14,35	монтажник	15	1
26	27	Благоустройство	26392	791,76		19,79	бетонщик	20	2
27	28	Озеленение	2649,12	39,73		6,62	бетонщик	6	1

Назначение сроков выполнени я работ производитс я в следующем виде: 1) 2) я ведущего процесса: Q вед T вед = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ , где: R вед · П вед T вед - продолжительность ведущего процесса, Q вед , R вед , П вед - соответственно, трудоёмкость, состав бригады и сменность ведущего процесса T вед = 543,5 / 37 · 1 = 14,68 дней 3) я ем продолжительность выполнени я остальных процессов. Сроки их выполнени я устанавливаютс я идентичными продолжительности ведущего процесса. T вед = T i , где: T i - продолжительность i -го процесса (i = 1,2,3.....n) 4) я ем численный состав бригады, обеспечивающий его выполнение в установленные сроки: Q i R i = ¾ ¾ ¾ ¾ , где: T вед · П i Q i , R i , П i - соответственно, трудоёмкость, состав бригады и сменность i -го процесса (i = 1,2,3.....n). 5) я ем продолжительность работ по участкам t i : q i t i = ¾ ¾ ¾ , где: R i · П i q i - трудоёмкость выполнени я i -й работы на участке. 5.3 Цель построени я безмаштабного сетевого графика сводитс я к вы я влению правильной технологической ув я зки и последовательности отдельных работ. При этом учитываетс я прин я та я схема строительного процесса, количество используемых строительных машин. Дл я построени я сетевого графика в масштабе времени перестраиваем безмаштабный сетевой график, учитыва я при этом принцип непрерывности работ по участкам. Расчёт сетевого графика ведём табличным методом. Введём следующие условные обозначени я : i, j - код работы, t ij - продолжительность выполнени я i, j работы, t i р j н - раннее начало i, j работы, t i р j о - раннее окончание i, j работы, t i п j н - позднее начало i, j работы, t i п j о - позднее окончание i, j работы, R i п j - полный резерв времени i, j работы, R i c j - свободный резерв времени i, j работы, K i р j н - календарна я дата начала i, j работы. Дл я всех работ сетевого графика: t i р j о = t i р j н + t ij Рассчитаем параметры - t i р j о , t i р j н дл я всех работ сетевого графика: t i п j н = t i п j о - t ij ; t 9 п 10 н = t 9 п 10 о - t 9 , 10 Определ я ем параметры - R i п j , R i с j R i п j = t i п j о - t i р j о ; R 8 п 9 = t 8 п 9 о - t 8 р 9 0 R i п j = t i п j н - t i р j н ; R 8 п 9 = t 8 п 9 н - t 8 р 9 н Дл я исходной работы дата её начала устанавливаетс я по директивному сроку начала возведени я объекта - K i р j н K i р j н = K и р с н х + t i р j н + t в K и р с н х - дата начала исходной работы t в - выходные и праздничные дни. Расчёт сетевого графика

Кол-во предш.	Шифр
работ	i	j	t ij	t i р j н	t i р j о	t i п j н	t i п j о	R i п j	R i c j

5.4 5.4.1 я подъемно - транспортного оборудовани я и подкрановых путей 1) я от подкрановых путей относительно наружных габаритов здани я выполн я етс я по формуле: B = R пов + L без [м 3 ] В - минимальное рассто я ние от подкрановых путей до наружной стены здани я , R пов - необходимый радиус поворота стрелы крана с учётом ограничений в цел я х безопасности работ, принимаемой по паспорту крана. L без - минимальное рассто я ние до наиболее выступающих частей здани я , табел я от базы крана (не менее 0,7 м) B = 30 + 1 = 31 м В случае применени я самоходных стреловых кранов значение в формуле относитс я к оси поворота кабины крана. B = 16,2 + 1 = 17,2 м 2) я расчёт рассто я ни я от верхнего обреза котлована до балластной призмы подкрановых путей. Дл я слабых грунтов е ³ 1,5 · h + 0,4 = 4 м. h - глубина котлована - 2,4 м.

1. я щеес я здание 2. 3. 4. я колонка

L без - минимальное рассто я ние от базы крана до здани я В к - ширина колеи подкрановых путей (по паспорту крана) h - глубина котлована, 2,4 м. L б - рассто я ние от откоса котлована до нижнего кра я балластной призмы L к - рассто я ние от рельса до кра я балластной призмы

3) L nn = L kp + H kp + 2 · L тop + 2 · L туп L kp - рассто я ние между крайними сто я ками крана по радиусу действи я стрелы H kp - длина базы крана по паспорту L тop - величина тормозного пути, не менее 1,5 м L туп - рассто я ние от конца рельса до тупиков, 0,5 м L nn = 60+6+2 · 1,5+2 · 0,5 = 70 м - башенный кран L nn = 28+4,4+2 · 1,5+2 · 0,5 = 36,4 м - пневмокран 5.4.2 я кранов Расчёт ведётс я по формуле: R оп = R max + 0,5 · L max + L без , где: R max - максимальный рабочий вылет крюка крана с учётом ограничений поворота L max - половина длины наибольшего перемещаемого груза, 3 м L без - дополнительное рассто я ние безопасности на случай рассеивани я падающего груза, завис я щее от вылета стрелы подъёма, 10 м R оп = 30+0,5 · 3+1 = 32,5 м - башенный кран R оп = 12,7+0,5 · 3+1 = 15,2 м - пневмокран Опасные зоны рассчитываютс я также на случай падени я стрелы крана: R оп = R пс + 5 м , где: R пс - длина стрелы. R оп = 30 + 5 = 35 м - башенный кран R оп = 12,4 + 5 = 14,4 м - пневмокран 5.4.3 Дл я проектировани я стройгенплана необходимо рассчитать площади при объектных складских площадок дл я материалов и конструкций открытого хранени я . Дл я расчёта площади склада предварительно определ я ют объёмы складируемых материалов. Р общ Р скл = ¾ ¾ ¾ · Т н · К 1 · К 2 Т Р общ - количество материалов и конструкций, необходимых дл я выполнени я работ в расчётный период, Р общ = 90028,469 Т - продолжительность расчётного периода по календарному плану (в дн я х) Т н - норма запасов материалов (на 25 дней) К 1 - коэффициент неравномерности поступлени я материалов, К н = 1,1 К 2 - коэффициент неравномерности производственного потреблени я в течении расчётного периода, К 2 = 1,3. 90028,489 Р скл = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ · 25 · 1,1 · 1,3 = 2031,89 102 Площадь открытого склада на 1 б/с: F скл = P скл · q , где: q - норма складировани я на 1 м 2 площади пола склада с учётом проездов и проходов.

F скл = 203,189 · 2,35 = 477,49 F скл = 203,189 · 1,50 = 304,783 F скл = 203,189 · 2,00 = 406,378 F скл = 203,189 · 2,50 = 507,9 F скл = 203,189 · 2,10 = 426,69

5.4.4 я Расчёт сводитс я к определению необходимого расхода воды дл я производственных, хоз я йственно - бытовых, противопожарных нужд строительной площадки и подборов диаметров трубопроводов Суммарный расчётный расход воды (в л/сек): Q общ = Q пр + Q хоз + Q ком = 1,07 + 15 + 120,46 = 136,53 Q пр - расход воды на производственные нужды. g пр · V · K 1 Q пр = 1,2 · · ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ , где: 8 · 3600 1,2 - коэффициент на неучтённые расходы воды 8 - число часов в смену 3600 - число секунд в 1 часе g пр - удельный производственный расход воды V - объём работ в смену с расходом воды K 1 - коэффициент неравномерности расхода g пр = (187,5 + 300 + 6 + 0,75 + 625 + 10) Q пр = 120,46 Q хоз - потребление воды на хоз я йственно - бытовые нужды N n 1 · K 1 N Q хоз = ¾ ¾ ¾ · ¾ ¾ ¾ + ¾ ¾ ¾ · n 2 · K 3 , где: 3600 8,2 3600 N - наибольшее количество рабочих в смену n - норма потреблени я воды на одного человека в смену n 2 - норма потреблени я на приём одного душа К 1 - коэффициент неравномерности потреблени я воды К 3 - коэффициент пользующихс я душем 85 2 · 64 85 Q хоз = ¾ ¾ ¾ · ¾ ¾ ¾ + ¾ ¾ ¾ · 50 · 0,3 = 1,07 3600 8,2 3600 Расход воды на пожаротушение определ я етс я из расчёта действий двух струй из гидрантов, устанавливаемых в колодцах водопроводов через 100 - 150м, по 5 л/с на каждую струю.

Расход воды на пожарные цели составл я ет 15л/с. 5.4.4.1 ___________ 4000 Q общ D = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ , где: p · V Q общ - общий суммарный расход воды, л/с p = 3,14 V - скорость движени я воды по трубам, м/с ____________ 4000 · 136,53 D = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 15 см. 3,14 · 1,5 5.4.5 Расчёт мощности силовых потребителей определ я етс я по формуле: P c · n · K c R сп = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ , где: cos j Р с - удельна я установленна я мощность на одного потребител я n - число одновременных потребителей K c - коэффициент спроса cos j - коэффициент мощности R сп = 135,98 Расчёт мощности технологических потребителей электроэнергии производитс я по формуле: P · V · К т R тех = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ , где: T max · cos j P - удельный расход электроэнергии V - объём работ за год К т - коэффициент спроса R тех = 8707, 31 кВтч Освещени я не рассчитываем, т.к. данное здание находитс я на центральной улице города и площадка освещаетс я уличными фонар я ми. 5.4.6 Дл я расчёта потребности во временных административных и бытовых зданий необходимо исходить из максимального суточного количества работающих: N общ = 1,05 · (N оп + N вп + N итр + N сл + N моп ) N оп - численность рабочих согласно основному производству по графику движени я рабочих кадров, N оп = 85 чел. N вп - численность рабочих вспомогательного производства, принимаетс я 20% от N оп , N вп = 85 · 0,2 = 17 чел. N итр - численность инженерно - технического персонала, N итр = 10% · (N оп + N вп ) N итр = 0,1 · (85 +17) = 10 чел. N сл - численность служащих, N сл = 5% · (N оп + N вп ) = 0,05 · (85 +17) = 5 чел. N моп - численность младшего обслуживающего персонала (уборщики, вахтеры и др.), N моп = 3% · (N оп + N вп ) = 0,03 · (85 +17) = 3 чел. N общ = 1,05 · (85 + 17 + 10 + 5 + 3) = 126 чел. Расчётное количество работающих в сменах принимаетс я : при односменной работе - N см = N общ , при двухсменной: N 1 = 0,7 · N общ = 0,7 · 126 = 88 чел. N 2 = 0,3 · N общ = 0,3 · 126 = 38 чел. По составу и численности работающих определ я етс я набор временных зданий дл я конторских помещений по общей численности (N сл + N итр ) в смену, дл я душевых помещений - по количеству работающих в максимальной смене в объёме 30 - 40% от (N оп + N вп ) = 0,3 · (85 +17) = 31 чел. Дл я сушки спецодежды и обуви - от числа N оп + N вп , работающих в максимальную смену.

Контора: (5 м 2 на чел.) N итр + N сл = 15 чел · 5м 2 = 75 м 2 Бытовые помещени я : · Душевые Мужчинам - 12 чел на одну душсетку, 60 чел / 12 = 5 душсеток, 60 чел · 0,43 = 25,8 м 2 Женщинам - 12 чел на одну душсетку, 25 чел / 12 = 2 душсетки, 25 чел · 0,43 = 10,75 м 2 · Умывальники Мужчинам - 15 чел на один кран, 60 чел / 15 = 4 крана, 60 чел · 0,05 = 3 м 2 Женщинам - 15 чел на один кран, 25 чел / 15 = 2 крана 25 чел · 0,05 = 1,25 м 2 · Туалеты Мужчинам - 15 чел на одно очко, 60 чел / 15 = 4 очка, Женщинам - 15 чел на одно очко, 25 чел / 15 = 2 очка. · Проходна я - 5 м 2 · Бытовые передвижки Мужчинам - 60 чел · 1 м 2 = 60 м 2 Женщинам - 25 чел · 1 м 2 = 25 м 2 · Помещени я дл я сушки одежды Мужчинам - 60 чел · 0,2 м 2 = 12 м 2 Женщинам - 25 чел · 0,2 м 2 = 5 м 2 · Помещени я дл я обогрева Мужчинам - 60 чел · 1 м 2 = 60 м 2 Женщинам - 25 чел · 1 м 2 = 25 м 2 · Гардеробна я Мужчинам - 60 чел · 0,9 м 2 = 54 м 2 Женщинам - 25 чел · 0,9 м 2 = 22,5 м 2 5.5 1) я и планирование строительного производства”, Дикман ЛИ 2) я строительства” 3) я . Разработка объектных стройпланов”, Прон я гин ПГ 4) я . Разработка раздела “Организаци я строительства” 6. (* Увы, часть смет выполнена в рукописном виде *) Объектна я смета на строительство одной блок - секции

Наименование работ	Пр я мые расходы в ценах 1984 г	С накладными расходами и плановыми накоплени я ми в ценах 1984 г
Общестроительные работы	306927	398111
Электромонтажные работы	12890	14530
Радиофикаци я	165	250
Телевидение	195	264
Слаботочна я канализаци я	465	600
Монтаж лифта	11408	12363
Итого	332050	426118
В ценах 1996 г с коэфф. 8354	2773945700	3559789700

Смету составила Молчанова ТА Объектна я смета на жилую часть всего дома

Наименование работ	Пр я мые расходы в ценах 1984 г	С накладными расходами и плановыми накоплени я ми в ценах 1984 г
Общестроительные работы	6138540	7962220
Электромонтажные работы	257800	290600
Радиофикаци я	3300	5000
Телевидение	3900	5280
Слаботочна я канализаци я	9300	12000
Монтаж лифта	228160	247260
Итого	6644100	8522360
В ценах 1996 г с коэфф. 8354	55504811000	71195795000

Смету составила Молчанова ТА Объектна я смета на встроенные помещени я всего дома

Наименование работ	Пр я мые расходы в ценах 1984 г	С накладными расходами и плановыми накоплени я ми в ценах 1984 г
Общестроительные работы	568172	731760
Водопровод хозпитьевой	4036	4928
Гор я чее водоснабжение	1972	2412
Канализаци я	2576	3056
Канализаци я производственна я	6496	7948
Канализаци я дождева я	1016	1244
Строительные работы	4492	5836
Отопление	6992	8556
Теплоснабжение	1460	1612
Тепловой пункт	6504	7732
Вентил я ци я	19080	23244
Строительные работы	7124	11108
Электромонтажные работы	20232	23460
Электросиловое оборудование	15180	16764
Телефонизаци я	732	1052
Радиофикаци я	1800	1956
Телевидение	3544	3592
Часофикаци я	532	704
Пожарна я сигнализаци я	13620	14760
Охранна я сигнализаци я	8492	10856
КиП	1748	1804
Автоматика	1640	1800
Мебель и инвентарь	130536	130536
Технологическое оборудование	16124	16432
Итого	844100	1033155
В ценах 1996 г с коэфф. 8354	7051611400	8630976800

Смету составила Молчанова ТА Объектна я смета на жилую часть всего дома

Наименование работ	Стоимость, руб
	в ценах 1984 г	в ценах 1996 г
Стоимость жилого дома с встроенными помещени я ми	9555515	79826772000
Стоимость встроенных помещений	1033155	8630976800
Стоимость жилой части	8522360	71195795000
Стоимость одной блок - секции	426118	3559789700
Стоимость 1 м 2 жиль я	226	1891178
Стоимость 2 -х комнатной квартиры	10101	84383754
Стоимость 3 -х комнатной квартиры	12881	107607870

7. я и охрана природы 7.1 Необходимость охраны окружающей Среды дл я блага человека возникла в результате отрицательных последствий де я тельности самого человека.

Ошибочные действи я общества по отношению к природе часто привод я т к непредсказуемым последстви я м, в конечном итоге негативно обращающимис я против самого общества и порождающего необходимость проведени я меропри я тий по охране природы.

Развитие промышленного производства потребовало организации добычи огромного количества сырь я , создание мощных источников энергии, что привело к истощению запасов целого р я да полезных ископаемых.

Вместе с сырьевой и энергетической проблемой возникла нова я проблема - загр я знение окружающей Среды отходами промышленности, сельского хоз я йства, транспорта, строительства и т.д.

Интенсивному загр я знению подвергаетс я атмосфера, вода, почва. Эти загр я знени я достигли высоких уровней и угрожают не только растительному миру, но и здоровью самого человека.

Изменени я , происход я щие в природе в результате де я тельности человека приобрели глобальный характер и создали серьезную угрозу нарушени я природного равновеси я . Такое положение может стать преп я тствием на пути дальнейшего развити я человеческого общества и даже став я т вопрос его существовани я . 7.2 я ти я при строительстве зданий и сооружений 7.2.1 Общие положени я Здани я и сооружени я оказывают большое вли я ние на окружающую среду. Их по я вление вызывает значительные изменение в воздушной и водной средах, в состо я нии грунтов участка строительства. Мен я етс я растительный покров - на смену уничтожаемому природному приход я т искусственные посадки. Мен я етс я режим испарени я влаги. Средн я я температура в районе застройки посто я нно выше, чем вне ее.

Непродуманные технологии, организаци я и само производство работ определ я ют большие затраты энергии и материалов, высокую степень загр я знени я окружающей среды.

Процесс строительства я вл я етс я относительно непродолжительным.

Взаимодействие здани я или сооружени я с окружающей средой, его характер и последстви я определ я етс я в период длительной эксплуатации.

Отсюда вытекает важность этого периода в определении экономичности объекта, т.е. каким образом отразитс я на состо я нии окружающей среды не только по я вление, но и его длительное функционирование. В процессе проектировани я необходим тщательный учет экономических последствий принимаемых решений.

Экологический подход должен характеризовать проектирование, строительство, и эксплуатацию здани я . При проектировании, в свою очередь, он должен быть выдержан при решении как объемно - планировочном, так и конструктивном; при выборе материалов дл я строительстве, при определении технологии возведени я и т.д. Усили я всех руковод я щих органов, как центральных, так и на местах, должны быть направлены на то, чтобы рачительное отношение к природе стало предметом посто я нной заботы коллективов, руководителей и специалистов всех отраслей хоз я йства, нормой повседневной жизни людей.

Практическое осуществление задач по охране окружающей Среды может быть успешным только при условии объединени я усилий специалистов всех отраслей народного хоз я йства, основанных на четком понимании экологических проблем и знани я х, которые были получены в процессе обучени я в школе и высшем учебном заведении. Таким образом, следует говорить о необходимости изучени я и вы я влени я экологических аспектов в любой де я тельности человека, в том числе и об инженерной экологии, в рамках которой должны рассматриватьс я экологические аспекты де я тельности отраслей промышленности и строительства. От специалистов - строителей зависит характер воздействи я на окружающую среду гражданских и промышленных зданий и их комплексов - промышленных объектов, городов и поселков.

Инструкцией о составе, пор я дке разработки, согласовани я и утверждени я проектно - сметной документации на строительство предпри я тий, зданий и сооружений (СНиП 1.02.01-85) уже предусмотрена разработка мер по рациональному использованию природных ресурсов.

Природоохранные требовани я введены и в р я д других нормативных документов (СНиП 2.06.15-85, СНиП 3.01.01-85 и др.). К меропри я ти я м по охране окружающей природной среды относ я тс я все виды де я тельности человека, направленные на снижение или полное устранение отрицательного воздействи я антропогенных факторов, сохранение, совершенствование и рациональное использование природных ресурсов. В строительной де я тельности человека к таким меропри я ти я м следует отнести: я тий, населенных мест и транспортной сети, я ющие выбор экологичных объемно - планировочных и конструктивных решений, я очистных и обезвреживающих сооружений и устройств, я земель, я знением почв, я ти я по охране и воспроизводству флоры и фауны и т.д. Мерой успеха в достижении указанных целей я вл я ютс я экологические, экономические и социальные результаты.

Экологический результат - это снижение отрицательного воздействи я на окружающую среду, улучшение ее состо я ни я . Он определ я етс я снижением концентрации вредных веществ, уровн я радиации, шума и других неблагопри я тных я влений.

Экономические результаты определ я ют рациональное использование и предотвращение уничтожени я или потерь природных ресурсов, живого и овеществленного труда в производственной и непроизводственной сферах хоз я йства, а также в сфере личного потреблени я . Социальный результат может быть выражен в повышении физического стандарта, характеризующего население; сокращении заболеваний; увеличении продолжительности жизни людей и периода их активной де я тельности; улучшении условий труда и отдыха; сохранении пам я тников природы, истории и культуры; создании условий дл я развити я и совершенствовани я творческих возможностей человека, роста культуры. Место строительства жилого проектируемого дома выбрано жилом микрорайоне, удаленном от основного промышленного производства на семь километров, и расположенного с подветренной стороны. Р я дом с домом запроектированы широкие автомагистрали, которые продуваютс я ветром, что обеспечивает обмен воздуха и отсутствие мест засто я воздуха. Места сто я нок автомобилей вынесены к основным автомагистрал я м и выведены из внутриквартальных сто я нок, что обеспечит уменьшение загазованности в жилой зоне.

Посадки деревьев и кустарников между автодорогой и жилым домом, запроектированные в благоустройстве территории, а также внутри квартала, ведут к защите дома от городского шума и шума автотранспорта.

Зеленые насаждени я ведут к улучшению газового состава воздуха и его очищению. При начале строительных работ растительный слой толщиной 40 см собираетс я и вывозитс я на площадку складировани я в поселке Сосновка на рассто я нии 1 км. Грунт при разработке котлована под строительство дома вывозитс я дл я вертикальной планировки стро я щегос я жилого квартала, а также на площадку складировани я дл я обратной засыпки пазух фундаментов стро я щегос я дома в поселке Сосновка на рассто я ние 1 км.

Водоснабжение жилого дома предусмотрено из городской сети артезианского водоснабжени я с полным циклом очистки и обеззараживани я воды.

Хозфекальные воды сбрасываютс я по общегородским сет я м канализации на очистные сооружени я , где проход я т полный цикл очистки и утилизации. Жилой дом запроектирован такой ориентацией, чтобы создать экран дл я защиты от шума дворовую часть здани я , а также от преобладающих ветров.

Основные конструкции жилого дома запроектированы из природных экологически чистых материалов (красный керамический кирпич, сборные железобетонные конструкции, гипсовые перегородки, дерев я нные конструкции окон, дверей, бумажные обои, глазурованна я плитка). Дл я экономии тепловой энергии жилой дом ориентирован таким образом, что одна сторона дома получает солнечную энергию до 12 часов, а друга я половина дома после 12 часов.

Квартиры сблокированы таким образом, что они одной стеной выход я т на фасад, а трем я стенами блокируютс я друг с другом.

Наружные стены запроектированы с укладкой утеплител я , что улучшает энергосбережение и уменьшает теплопотери здани я . Вышеперечисленные меропри я ти я по охране окружающей природы и снижению ее загр я знени я дают возможность обеспечить безболезненное развитие цивилизации и человеческого сообщества в будущем. 7.3 Действующа я система охраны труда (трудовое законодательство, производственна я санитари я и техника безопасности) обеспечивает надлежащие услови я труда рабочим - строител я м, повышение культуры производства, безопасность работ и их облегчение, что способствует повышению производительности труда.

Создание безопасных условий труда в строительстве тесно св я зано с технологией и организацией производства. В строительстве руководствуютс я СНиП, который содержит перечень меропри я тий, обеспечивающих безопасные методы производства строительных и монтажных работ.

Допуск к работе вновь прин я тых рабочих осуществл я етс я после прохождени я ими общего инструктажа по технике безопасности, а также инструктажа непосредственно на рабочем месте. Кроме этого, рабочие обучаютс я безопасным методам работ в течение трех мес я цев со дн я поступлени я , после чего получают соответствующие удостоверени я . Проверка знаний рабочих техники безопасности проводитс я ежегодно.

Ответственность за безопасность работ возложена в законодательном пор я дке на технических руководителей строек - главных инженеров и инженеров по охране труда, производителей работ и строительных мастеров.

Руководители строительства об я заны организовать планирование меропри я тий по охране труда и противопожарной технике и обеспечить проведение этих меропри я тий в установленные сроки. Все меропри я ти я по охране труда осуществл я ютс я под непосредственным государственным надзором специальных инспекций (котлонадзора, госгортехнадзора, горной, газовой, санитарной и технической, пожарной). Дл я обеспечени я безопасных условий производства земл я ных работ необходимо соблюдать следующие основные услови я безопасного производства работ. Земл я ные работы в зоне расположени я действующих подземных коммуникаций могут производитьс я только с письменного разрешени я организаций, ответственных за эксплуатацию.

Техническое состо я ние землеройных машин должно регул я рно провер я тьс я с своевременным устранением обнаруженных неисправностей.

Экскаватор во врем я работы необходимо располагать на спланированном месте. Во врем я работы экскаватора запрещаетс я пребывание людей в пределах призмы обрушени я и в зоне разворота стрелы экскаватора.

Получающиес я в работе 'козырьки' необходимо немедленно срезать.

Загрузка автомобилей экскаватором производитс я так, чтобы ковш подавалс я с боковой или задней стороны кузова, а не через кабину водител я . Передвижение экскаватора с загруженным ковшом запрещаетс я . При свайных работах наибольшее внимание должно обращатьс я на прочность и устойчивость копров, кранов, правильность и безопасность подвеса молота, надежность тросов и раст я жек. Перед работой копер должен быть закреплен противоугонными устройствами. На каждом копре указываютс я предельные веса молота и сваи. На копрах с механическим приводом должны устанавливатьс я ограничители подъема. Перед пуском молота в работу даетс я предупредительный звуковой сигнал; на врем я перерыва в работе молот следует опустить и закрепить.

Сборка, передвижка и разборка копра производитс я под руководством ИТР. К работе на копрах допускаютс я только рабочие, прошедшие специальное обучение. К монтажу сборных конструкций и производству вспомогательных такелажных работ допускаютс я рабочие, прошедшие специальное обучение и достигшие 18-летнего возраста. Не реже одного раза в год должна проводитьс я проверка знаний безопасности методов работ у рабочих и инженерно-технических работников администрацией строительства.

Основные решени я по охране труда, предусмотренные в проекте организации работ, должны быть доведены до сведени я монтажников. К монтажным работам на высоте допускаютс я монтажники, прошедшие один раз в году специальное медицинское освидетельствование. При работе на высоте монтажники оснащаютс я предохранительными по я сами. Под местами производства монтажных работ движение транспорта и людей запрещаетс я . На всей территории монтажной площадки должны быть установлены указатели рабочих проходов и проездов и определены зоны, опасные дл я прохода и проезда. При работе в ночное врем я монтажна я площадка освещаетс я прожекторами. До начала работ должна быть проверена исправность монтажного и подъемного оборудовани я , а также захватных приспособлений.

Грузоподъемные механизмы перед пуском их в эксплуатацию испытывают ответственными лицами технического персонала стройки с составлением акта в соответствии с правилами инспекции Госгортехнадзора.

Такелажные и монтажные приспособлени я дл я подъема грузов надлежит испытывать грузом, превышающим на 10% расчетный, и снабжать бирками с указанием их грузоподъемности. Все захватные приспособлени я систематически провер я ют в процессе их использовани я с записью в журнале.

Оставл я ть подн я тые элементы на весу на крюке крана на врем я обеденных и других перерывов категорически запрещаетс я . При производстве электросварочных работ следует строго соблюдать действующие правила электробезопасности и выполн я ть требовани я по защите людей от вредного воздействи я электрической дуги сварки. Вновь поступающие рабочие - каменщики помимо вводного инструктажа и инструктажа на рабочем месте должны пройти обучение безопасным способам работы по соответствующей программе.

Рабочие места каменщиков оборудуютс я необходимыми защитными и предохранительными устройствами и приспособлени я ми, в том числе ограждени я ми.

Открытые проемы в стенах и перекрыти я х ограждаютс я на высоту не менее одного метра.

Одновременно производство работ в двух и более я русах по одной вертикали без соответствующих защитных устройств недопустимо.

Кладка каждого я руса стены выполн я етс я с расчетом, чтобы уровень кладки после каждого перемещени я был на один - два р я да выше рабочего настила. При кладке стен с внутренних подмастей надлежит по всему периметру здани я устанавливать наружные защитные козырьки.

Первый р я д козырьков устанавливают не выше 6 метров от уровн я земли и не снимают до окончани я кладки всей стены.

Второй р я д козырьков устанавливают на 6-7 метров выше первого и переставл я ют через этаж, то есть через 6-7 метров.

Ширина защитного козырька должна быть не менее 1,5 м.

Плоскость козырька должна составл я ть с плоскостью стены угол 70 градусов.

Хранить материалы и ходить на козырьках запрещаетс я . Леса и подмостки необходимо делать прочными и устойчивыми.

Настилы лесов и подмостей, а также стрем я нки ограждают прочными перилами высотой не менее 1 метра и бортовой доской высотой не менее 15 см.

Настилы лесов и подмостей надо регул я рно очищать от строительного мусора, а в зимнее врем я от снега и льда и посыпать песком.

Металлические леса оборудуютс я грозозащитными устройствами, состо я щими из молниеприемников, токопроводников и заземлителей. При устройстве кровли из рулонных материалов и варке мастики необходимо соблюдать особую осторожность во избежание ожогов гор я чим в я жущим раствором (битум, мастика). Котлы дл я варки мастик следует устанавливать на особо отведенных дл я этого и огражденных площадках, удаленных от ближайших сгораемых зданий не менее чем на 25 метров. Запас сырь я и топлива должен находитьс я на рассто я нии не менее 5 метров от котла. Все проходы и стрем я нки, по которым производитс я подноска мастик, а также рабочие места, оборудование, механизмы, инструмент и т.д. следует непосредственно перед работой осмотреть и очистить от остатков мастики, битума, бетона, мусора и гр я зи, а зимой от снега и наледи и посыпать дорожки песком.

Рабочие, зан я тые подноской мастики, должны надевать плотные рукавицы, брезентовые костюмы и кожаную обувь. При гололеде, густом тумане, ветре свыше 6 баллов, ливневом дожде или сильном снегопаде ведение кровельных работ не разрешаетс я . Работа по оштукатуриванию внутри помещени я как непосредственно с пола, так и с инвентарных подмостей или передвижных станков.

Подмости должны быть прочными и устойчивыми. Все рабочие, имеющие дело со штукатурными растворами, обеспечиваютс я спецодеждой и защитными приспособлени я ми (респираторами, очками и т.д.). Место растворонасосов и рабочее место оператора должны быть св я заны исправно действующей сигнализацией.

Растворонасосы, компрессоры и трубопроводы подвергаютс я испытанию на полуторократное рабочее давление.

Исправность оборудовани я провер я ют ежедневно до начала работ.

Временна я переносна я электропроводка дл я внутренних штукатурных работ должна быть пониженного напр я жени я - не более 36 вольт. При производстве мал я рных и обойных работ необходимо выполн я ть следующие требовани я по охране труда.

Окраска методом пневматического распылени я , а также быстросохнущими лакокрасочными материалами, содержащими вредные летучие растворители, выполн я етс я с применением респираторов и защитных очков.

Необходимо следить, чтобы при работе с применением сиккативов, быстросохнущих лаков и масл я ных красок помещени я хорошо проветривались. При применении нитрокрасок должно быть обеспечено сквозное проветривание.

Пребывание рабочих в помещении, свежеокрашенном масл я ными и нитрокрасками, более 4-х часов недопустимо. Все аппараты и механизмы, работающие под давлением, должны быть испытаны и иметь исправные манометры и предохранительные клапаны.

Улучшение организации производства, создание на строительной площадке условий труда, устран я ющих производственный травматизм, профессиональные заболевани я и обеспечивающих нормальные санитарно - бытовые услови я - одна из важнейших задач, от успешного решени я которой зависит дальнейшее повышение производительности труда на стройках. В об я занности администрации строительных организаций по охране труда вход я т: · я тий по технике безопасности и производственной санитарии, · · · · я пропаганды безопасных методов труда, обеспечение строительных объектов плакатами, предупредительными надпис я ми и т.п., · я обучени я и ежегодной проверки знаний, правил и норм охраны труда инженерно-технического персонала, · я тых на работах с повышенной опасностью и вредными услови я ми, · · · я жений по вопросам охраны труда. Об я занности ответственных лиц административно - технического персонала строек за состо я ние техники безопасности и производственной санитарии определены СНиП 'Положени я о функциональных об я занност я х по вопросам охраны труда инженерно-технического персонала'. Общее руководство работ по технике безопасности и производственной санитарии, а также ответственность за ее состо я ние возлагаетс я на руководителей (начальников и главных инженеров) строительных организаций.

Вводный (общий) инструктаж по безопасным методам работ проводитс я со всеми рабочими и служащими, поступающими в строительную организацию (независимо от профессии, должности, общего стажа и характера будущей работы). Цель вводного инструктажа - ознакомить новых работников с общими правилами техники безопасности, пожарной безопасности, производственной санитарии, оказани я доврачебной помощи и поведени я на территории стройки, с вопросами профилактики производственного травматизма, а также со специфическими особенност я ми работы на строительной площадке.

Вводный инструктаж, как правило, проводитс я инженером по технике безопасности. программа вводного инструктажа разрабатываетс я с учетом местных условий и специфики работы на строительстве и утверждаетс я главным инженером строительной организации.

Инструктаж на рабочем месте провод я т со всеми рабочими, прин я тыми в строительную организацию, а также переведенными с других участков или строительных управлений, перед допуском к самосто я тельной работе по безопасным методам и приемам работ и пожарной безопасности непосредственно на рабочем месте.

Первичный инструктаж проводитс я руководителем работ (мастером, производителем работ, начальником участка), в подчинение которому направлен рабочий. Цель инструктажа - ознакомить рабочего с производственной обстановкой и требовани я ми безопасности при выполнении полученной работы. Дл я строительных организаций может быть рекомендована приведенна я схема оперативного контрол я охраны труда и техники безопасности (см.схему ). В системе меропри я тий по оздоровлению условий труда важное место занимает организаци я санитарно - бытового обслуживани я работающих. В соответствии с 'Гигиеническими требовани я ми к устройству и оборудованию санитарно - бытовых помещений дл я рабочих строительных и строительно-монтажных организаций' состав санитарно - бытовых помещений при количестве работающих в наиболее многочисленной смене от 15 человек и выше должен соответствовать данным, приведенным в таблице.

Наименование помещений	Назначение
Гардеробные	Дл я всех рабочих
Умывальные	Дл я всех рабочих
Душевые	Дл я всех рабочих
Туалеты	Дл я всех рабочих
Помещени я дл я сушки спецодежды и обуви	Дл я всех рабочих
Помещени я дл я личной гигиены женщин	При общем количестве женщин 100 и более

Гардеробные служат дл я хранени я уличной, домашней, рабочей одежды и обуви.

Способы хранени я одежды: открытый (на вешалках или в открытых шкафах), закрытый (в закрытых шкафах) и смешанный.

Допускаетс я в бытовых помещени я х, рассчитанных на бригаду из 10-15 человек, хранение всех видов спецодежды в одном помещении, но в разных шкафах.

Помещени я дл я сушки спецодежды должны иметь площадь из расчета 0,2 м 2 на каждого работающего, пользующегос я сушкой в наиболее многочисленной смене, и располагаетс я смежно с гардеробной. Они снабжаютс я отопительными установками.

Туалеты следует размещать на рассто я нии не более 100 м от наиболее удаленного рабочего места, а при размещении их вне здани я - на рассто я нии не более 200 м.

Количество унитазов в туалетах устанавливаетс я в зависимости от количества работающих в одной смене.

Например, при количестве работающих до 25 человек в мужском и женском туалетах оборудуют на 1 очко, при 26-40 - на 2 очка, при 86-100 соответственно на 5 и 6 очков.

Помещени я туалетов оборудуютс я тамбурами с самозакрывающимис я дверьми.

Кабины отдел я ютс я перегородками высотой не менее 1,7 м.

Перегородки не должны доходить до пола на 20 см.

Кабины в ос я х должны быть размером 1,2 · 0,9 м.

Питьевые установки размещают на рассто я нии не более 75 м от рабочих мест.

Раздача воды производитс я при помощи фонтанчиков.

Душевые оборудуютс я в специально оборудованных вагонах из расчета одна душева я сетка на 5 человек при расчетном действии душевой 45 минут после каждой смены.

Помещени я дл я обогрева рабочих должны иметь площадь не менее 8м 2 . 7.3.1 Контора: (5 м 2 на чел.) N итр + N сл = 15 чел · 5м 2 = 75 м 2 Бытовые помещени я : · Душевые Мужчинам - 12 чел на одну душсетку, 60 чел / 12 = 5 душсеток, 60 чел · 0,43 = 25,8 м 2 Женщинам - 12 чел на одну душсетку, 25 чел / 12 = 2 душсетки, 25 чел · 0,43 = 10,75 м 2 · Умывальники Мужчинам - 15 чел на один кран, 60 чел / 15 = 4 крана, 60 чел · 0,05 = 3 м 2 Женщинам - 15 чел на один кран, 25 чел / 15 = 2 крана 25 чел · 0,05 = 1,25 м 2 · Туалеты Мужчинам - 15 чел на одно очко, 60 чел / 15 = 4 очка, Женщинам - 15 чел на одно очко, 25 чел / 15 = 2 очка. · Проходна я - 5 м 2 · Бытовые передвижки Мужчинам - 60 чел · 1 м 2 = 60 м 2 Женщинам - 25 чел · 1 м 2 = 25 м 2 · Помещени я дл я сушки одежды Мужчинам - 60 чел · 0,2 м 2 = 12 м 2 Женщинам - 25 чел · 0,2 м 2 = 5 м 2 · Помещени я дл я обогрева Мужчинам - 60 чел · 1 м 2 = 60 м 2 Женщинам - 25 чел · 1 м 2 = 25 м 2 · Гардеробна я Мужчинам - 60 чел · 0,9 м 2 = 54 м 2 Женщинам - 25 чел · 0,9 м 2 = 22,5 м 2 7.4 1) Шевцов К.К. 2) Елшин И.М. 8. я оборона 8.1 Гражданска я оборона - часть оборонных меропри я тий, проводимых в цел я х защиты населени я и народного хоз я йства от оружи я массового поражени я , а также дл я спасательных и неотложных аварийно - восстановительных работ в очагах поражени я и в зонах катастрофического затоплени я . Основные задачи гражданской обороны: 1. я от оружи я массового поражени я . 2. я х поражени я . 3. я и зонах затоплени я 8.2 я под радиационные укрыти я Данный жилой дом расположен в 11-м районе города Северск Томской области, главным фасадом выход я щий на главный проспект города - проспект Коммунистический и ул.

Солнечна я . Климат региона резко континентальный, относитс я к 1-му климатическому району о минимальной зимней температурой -45°С. Площадка строительства попадает на территорию, застраиваемую ранее частными домами. Жилой дом относитс я к многоэтажным жилым домам секционного типа.

Поскольку объект строительства находитс я в городе Северск, то возможны радиоактивные выбросы в атмосферу с атомных станций, расположенных на территории города.

Нефтехимический комбинат тоже вли я ет на атмосферу города, жизнь и де я тельность людей и их здоровье. Так как химические отходы выбрасываютс я в воздух, а затем с дождем и снегом выпадают на земную поверхность. Жилой дом относитс я к многоэтажным жилым домам секционного типа: · я по степени долговечности = 1, · я по степени огнестойкости = 1, · я дчик - Акционерное общество 'Химстрой', · · я труба d=400 мм. · · · я и покрыти я - сборные железобетонные, · Данный дом расположен на основном пути перемещени я жителей самого большого в городе микрорайона, а также сто я щего на основной автомагистрали города, поэтому дл я удобства жителей в данном доме запроектирована парикмахерска я , Бюро путешествий и магазин. Этот дом дополн я ет ансамбль въезда в город своим зеркальным отображением существующего на другой стороне улицы дома. Дл я удобства передвижени я людей предусмотрены проходы между секци я ми, которые также я вл я ютс я пожарными проездами. В проектируемом доме кажда я квартира состоит из следующих помещений: · · я , · я я (коридор), · я , · · я . В св я зи с наход я щимис я в зоне города химическими и атомными объектами возникает опасность возникновени я экстремальных ситуаций т.е. химических и атомных катастроф, которые могут произойти в результате стихийного бедстви я , а также нарушени я технологии производства. В случае чрезвычайного происшестви я подготавливаютс я спецформировани я дл я проведени я спасательных работ. Дл я укрыти я и эвакуации людей могут служить подвальные помещени я данного жилого дома.

Подвальное заглубление в земную поверхность достаточно большое.

Убежище надо расположить в той части, котора я имеет при прочих равных услови я х наименьшее число наружных систем, выступающих выше поверхности земли, позвол я ет удобно расположить входы и запасные выходы, а также придает ограждающим конструкци я м требуемые защитные качества.

Отличительна я особенность жилого дома - решение их ограждающих конструкций, защитные свойства которых достигаютс я с помощью усилени я . Усиливаемые конструкции обеспечивают воспри я тие расчетной нагрузки от ударной волны без обрушени я , ослабл я ют до допустимой величины гамма-излучение, возникающее в результате заражени я окружающей местности и обеспечивают защиту от прогрева в случае возникновени я пожара в наземной части здани я . В качестве воздухообмена используютс я вентил я ционные каналы. Дл я использовани я подвального помещени я необходимо заделать трещины и отверсти я , подогнать двери и обить их плотным материалом.

Существующие в подвалах сети коммуникаций холодной и гор я чей воды (отоплени я ) также используют в санитарно - гигиенических цел я х в случае долгого нахождени я в убежище.

Радиационна я обстановка на территории объекта складываетс я в результате радиационного заражени я местности и всех расположенных на ней предметов и требует прин я тие определенных мер защиты. 8.3 Коэффициент защиты дл я полностью заглубленных подвалов и помещений, расположенных во внутренней части не полностью заглубленных подвалов и цокольных этажей при суммарном давлении выступающих частей наружных систем с отсыпкой в 1000 кгс/м 2 и более, определ я етс я по формуле: 4,5 · Кn К З = ¾ ¾ ¾ ¾ , где: V i + X · К n К З - коэффициент защиты, К n - кратность ослаблени я перекрыти я ми подвала (цокольного этажа) вторичного излучени я , рассе я нного в помещении первого этажа, определ я етс я в зависимости от веса 1 м 3 по табл. 28 [СНиП -II-11-77], равна 15, V i - коэффициент, завис я щий от высоты и ширины помещени я и принимаемый по табл. 29 [СНиП -II-11-77] равным 0,23, X - Часть суммарной дозы радиации, проникающей в помещение через входы определ я етс я по формуле: X = К ВХ · П 90 , где: К ВХ - коэффициент, характеризующий конструктивные особенности входа и его защитные свойства, равен 0,015, П 90 - коэффициент, характеризующий конструктивные особенности входа и его защитные свойства, равен 1. Х = 1 · 0,15 = 0,15 4,5 · 15 Кз = ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ = 27,21 0,23 + 0,15 · 15 На рисунке цифрами обозначены: 1. я комната, 2. я размещени я укрываемых людей, 3. 4. 5. я дл я хранени я продуктов. В цел я х более рационального использовани я площади места дл я размещени я укрываемых людей располагают обычно в два я руса. Места дл я сидени я в первом я русе имеют размеры 0,45 х 0,45 м, Место дл я лежани я 0,55 х 1,8 м.

заказать оценку новостройки в Курске
оценить ресторан в Твери
оценка гостиницы в Орле